Главная страница
Навигация по странице:

  • Список рекомендуемой литературы

  • ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ АТМОСФЕРНОЙ КОЛОННЫ УСТАНОВОК ПЕРЕГОНКИ НЕФТИ

    		•

    Савченков А.Л. Технологический расчет атмосферной колонны. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию для студентов специальностей 250100 Химическая технология


    Скачать 1.99 Mb.
    НазваниеМетодические указания к курсовому и дипломному проектированию для студентов специальностей 250100 Химическая технология
    Дата10.05.2021
    Размер1.99 Mb.
    Формат файлаdoc
    Имя файлаСавченков А.Л. Технологический расчет атмосферной колонны.doc
    ТипМетодические указания
    #203136
    страница5 из 5
    1   2   3   4   5

    10. РАСЧЕТ СТРИППИНГ-СЕКЦИЙ
    Из совместного решения уравнений материального и теплового балансов находим нагрузку верхней тарелки по паровой и жидкой фазе, затем определяем диаметр стриппинг-секции.

    Расчет стриппинг-секции К-3/3



    Рис.10
    R4 = 96912 кг/ч; z4 = 1938 кг/ч; tR4 = 182C;

    t0 = t35 = 202C; (R4) = 0,8185

    K-3/3 = 36 + p = 137,3 + 2,7 = 140,0 кПа

    g0 = GП + R4



    Примем: ТП = 178С = 0,7500

    = 0,7542; К = 12,36; M = 152

    1983(3273,23–2833,95)+GП473,56+96912454,58 = GП697,27+39034800

    GП = 26243 кг/ч

    Паровое число:

    ;

    g0 = GП + R4 = 26243 + 96912 = 123155 кг/ч

    Объемный расход паров:



    Плотность паров:



    Плотность флегмы, стекающей на верхнюю тарелку стриппинг-секции:

    ; =0,8000; =658 кг/м3

    Нагрузка верхней тарелки стриппинга по жидкой фазе:


    Расчет стриппинг-секции К-3/2



    Рис.11
    R3 = 75882 кг/ч; z3 = 1518 кг/ч; tR3 = 247C;

    t0 = t25 = 264C; (R3) = 0,8530

    K-3/2 = 26 + p = 143,9 + 2,7 = 146,6 кПа

    g0 = GП + R3



    Примем: ТП = 260С = 0,8320

    = 0,8357; К = 11,80; M = 210

    1518(3273,23–2996,27)+GП618,24+75882611,94 = GП857,42+42861600

    GП = 16699 кг/ч

    Паровое число:

    ;

    g0 = GП + R3 = 16699 + 75882 = 92581 кг/ч

    Объемный расход паров:



    Плотность паров:



    Плотность флегмы, стекающей на верхнюю тарелку стриппинг-секции:

    ; =670 кг/м3

    Нагрузка верхней тарелки по жидкой фазе:


    Расчет стриппинг-секции К-3/1




    Рис.12
    R2 = 81471 кг/ч; z2 = 1629 кг/ч; tR2 = 305C;

    t0 = t15 = 320C; (R2) = 0,8793

    K-3/1 = 16 + p = 150,6 + 2,7 = 153,3 кПа

    g0 = GП + R2



    Примем: ТП = 317С = 0,8630

    = 0,8665; К = 11,77; M = 261

    1629(3273,23–3110,84)+GП768,56+81471762,94 = GП988,34+58572000

    GП = 17518 кг/ч

    Паровое число:

    ;

    g0 = GП + R2 = 17518 + 81471 = 98989 кг/ч

    Объемный расход паров:



    Плотность паров:



    Плотность флегмы, стекающей на верхнюю тарелку стриппинг-секции:

    ; =601 кг/м3

    Нагрузка верхней тарелки по жидкой фазе:



    Результаты расчета стриппинг-секций приведены в таблице 20.

    Таблица 20

    Нагрузка верхнего сечения стриппинг-секций


    Секция
    ТП,

    C


    GП, кг/ч
    Паровое число P
    ,

    кг/м3
    ,

    м3/с
    ,

    кг/м3
    ,

    м3/ч

    К-3/3
    178
    0,7500
    26243
    0,271
    3,75
    2,085
    658
    187,2

    К-3/2
    260
    0,8320
    16699
    0,220
    3,68
    1,375
    670
    138,2

    К-3/1
    317
    0,8630
    17518
    0,215
    3,80
    1,401
    601
    164,7


    Находим диаметр колонны К-3 по наибольшим нагрузкам по парам и по жидкости (в стриппинге К-3/3). Примем к установке клапанные прямоточные тарелки, расстояние между тарелками 500 мм, число потоков жидкости на тарелке 1. Тогда К1 = 1,15; С2 = 4,0; С1 = 644 (по графику).

    ;

    При значении  > 65 принимается  = 65;

    Сmax = 1,15  644 – 4  (65 – 35) = 620,6



    Диаметр стриппинг-секции:



    Принимаем диаметр колонны К-3 (К-3/1, К-3/2, К-3/3) равным 2,0 м.

    Список рекомендуемой литературы
    1. Ахметов С.А. Физико-химическая технология глубокой переработки нефти и газа: Учебное пособие. Ч.1. - Уфа: Изд-во УГНТУ, 1996. - 279 с.

    2. Танатаров М.А., Ахметшина М.Н., Фасхутдинов Р.А. Технологические расчеты установок переработки нефти. - М.: Химия, 1987. - 352 с.

    3. Сарданашвили А.Г., Львова А.И. Примеры и задачи по технологии переработки нефти и газа. - М.: Химия, 1973. - 272 с.

    4. Эмирджанов Р.Т., Лемберанский Р.А. Основы технологических расчетов в нефтепереработке и нефтехимии. - М.: Химия, 1989. - 192 с.

    5. Александров И.А. Ректификационные и абсорбционные аппараты. - М.: Химия, 1979. - 280 с.

    6. Александров И.А. Перегонка и ректификация в нефтепереработке. - М.: Химия, 1981. 352 с.

    7. Багатуров С.А. Основы теории и расчета перегонки и ректификации. - М.: Химия, 1974. - 440 с.

    8. Кузнецов А.А., Кагерманов С.М., Судаков Е.Н. Расчеты процессов и аппаратов нефтеперерабатывающей промышленности. - Л.: Химия, 1974. - 344 с.

    9. Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки: Справочник / Под ред. Е.Н.Судакова. - М.: Химия, 1979. - 569 с.

    10. Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию / Под ред. Ю.И.Дытнерского. М.: Химия, 1983. - 272 с.

    11. Справочник нефтепереработчика: Справочник / Под ред. Г.А. Ластовкина, Е.Д.Радченко и М.Г.Рудина. - Л.: Химия, 1986. - 648 с.

    12. Рудин М.Г. Карманный справочник нефтепереработчика. - Л.: Химия, 1989. - 464 с.

    13. Скобло А.И., Молоканов Ю.К., Владимиров А.И., Щелкунов В.А. Процессы и аппараты нефтегазопереработки и нефтехимии. - М.: ООО "Недра-Бизнесцентр", 2000. - 677 с.

    14. Колонные аппараты. Каталог ВНИИнефтемаш. - М.: Изд. ЦИНТИхимнефтемаш, 1992. - 26 с.
    Содержание
    1. Технологическая схема установки 3

    2. Материальный баланс 3

    3. Описание атмосферной колонны 8

    4. Давление и температура в колонне 8

    5. Доля отгона сырья на входе в колонну 14

    6. Тепловой баланс колонны 17

    7. Внутренние материальные потоки в колонне 18

    8. Диаметр колонны 22

    9. Уточнение температур вывода боковых фракций 24

    10. Расчет стриппинг-секций 29

    Приложение 1
    График Обрядчикова и Смидович



    Приложение 2

    Энтальпия перегретого водяного пара в зависимости от

    температуры и давления

    Температура, ОС
    Энтальпия пара, кДж/кг

    При давлении 1 ат
    При давлении 6 ат

    100
    2678,67
    -

    120
    2718,89
    -

    140
    2758,70
    -

    160
    2798,50
    2762,05

    180
    2837,89
    2808,56

    200
    2877,27
    2852,97

    220
    2916,66
    2896,13

    240
    2956,46
    2938,87

    260
    2996,27
    2980,77

    280
    3036,49
    3022,67

    300
    3076,30
    3064,15

    320
    3116,94
    3106,05

    340
    3157,58
    3147,53

    360
    3198,23
    3189,01

    380
    3239,29
    3230,91

    400
    3280,35
    3273,23


    Приложение 3

    Зависимость коэффициента С1 от расстояния между тарелками

    С1

    9 00
    800
    700
    600
    500
    400
    300
    200
    100

    300 400 500 600 700 800 900

    Расстояние между тарелками, мм

    ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ АТМОСФЕРНОЙ КОЛОННЫ

    УСТАНОВОК ПЕРЕГОНКИ НЕФТИ

    Методические указания к курсовому и дипломному проектированию

    для студентов специальностей 250100 - "Химическая технология

    органических веществ" и 170500 - "Машины и аппараты

    химических производств"

    Составитель: Савченков Андрей Леонидович, доцент, к.т.н.


    Подписано к печати
    Объем 2,25 п.л.

    Формат 60/90 1/16
    Заказ

    Тираж 100 экз



    Печать плоская
    Бесплатно

    ____________________________________________________________________

    Тюменский государственный нефтегазовый университет

    625000, г.Тюмень, ул.Володарского, 38

    Отдел оперативной полиграфии ТюмГНГУ



    1   2   3   4   5

    написать администратору сайта