Особенности разработки газоконденсатных месторожде. Особенности разработки газоконденсатных месторождений
Скачать 173.57 Kb.
|
1 2 Нефтяная скважина исследована на приток при четырех установившихся режимах ее работы. Для каждого режима замерены дебит и забойное давление. Определить коэффициенты продуктивности, гидропроводность, коэффициент проницаемости призабойной зоны пласта. Результаты исследования и данные по скважине данны в таблицах 2,3. Таблица 2 Результаты исследования скважины
Строим индикаторную диаграмму. и ΔР – Q Берем произвольную точку точку и для нее определим Δ Pр ( hр)= 3 МПа и Qр=40т/сут. По уравнению притока определяют коэффициент продуктивности: и К=40/3=13,3 т/сут МПа Зная коэффициенты продуктивности, можно определить гидропроводность и коэффициент проницаемости призабойной зоны пласта из соотношения формул Дюпюи и уравнения притока: где к – коэффициент проницаемости, мкм2; h – эффективная мощность пласта, м; μ – динамическая вязкость нефти, мПа·с; b – объемный коэффициент нефти; Rк – условный радиус контура питания, м; rc – радиус скважины, м; φс – коэффициент гидродинамического несовершенства скважины. к=13,3*1,2*In (450/150)*1,1/0,236/850/0,8/13=0,009 Гидропроводность ε=К*h/μ, ε=13,3*13/1,1=157,18 Задача 2 Нефтяная скважина исследована на приток путем снятия кривой восстановления давления (КВД) на забое после остановки скважины. Определить коэффициенты проницаемости, пьезопроводности, гидропроводность пласта, приведенный радиус скважины, коэффициенты продуктивности и гидродинамического совершенства скважины. Результаты исследования и данные по скважине даны в таблицах 4,5. Таблица 4 Результаты исследования скважины
Таблица 5 Данные по скважине
Определим наклон i прямолинейного участка этой кривой к оси абсцисс (угловой коэффициент α) по двум крайним точкам прямой (18 и 9) Кривая восстановления забойного давления в координатах ∆р и lg t Так как масштабы на осях координат взяты произвольно, то геометрическая величина угла не соответствует найденному наклону i прямолинейного участка кривой. Измеряем отрезок на оси ординат от нуля до точки пересечения этой оси а с продолжением прямолинейного участка кривой восстановления (А=0,5 мПа). Определяем коэффициент проницаемости пласта в радиусе контура питания. K=0,183*1036*1,1*1,13/5,8/8,3=4.89 Коэффициент пьезопроводности X=4,89/1,1(0,8*9,5·10-4+2·10-4)=4630 cм2/сек Гидропроводность пласта ε=2,12*1,13*77/5,8/4,63=6,86 см/спз Приведенный радиус скважины rпр=√(2,25*4630/10^5/5,8)=0,13 см Коэффициент продуктивности скважины при Rк=100 м определяется по формуле: Так как принятый нами Rк=200 м, то в знаменателе этой формулы вместо цифры 4 в скобках надо поставить величину десятичного логарифма Rк в м: К=0,236*4,63*6,86/1,1/(lg200-lg0,13)=2.95 т/сутки*0,1 МПа Коэффициент гидродинамического совершенства скважины ϕ=lg(200/0,084)/lg(200/1,3)=1.54 Коэффициент получился больше единицы, что является следствием увеличения приведенного радиуса скважины сверх фактического по указанным выше причинам Задача 3 Рассчитайте процесс внутрипластового горения на пятиточечном элементе пласта: 4 эксплуатационных и 1 нагнетательная скважина в центре. Исходные данные приведены в таблице 6. Таблица 6 Исходные данные
Решение: Рассчитаем объем воздуха для выжигания 1 м3 пласта: V’ = 28 13.5 = 378 м3/м3. Определяется объём воздуха, необходимый для выжигания единицы объёма пласта: Qвозд=q∙Vокс где q – количество коксового остатка, кг/м3; Vокс – удельный расход окислителя, м3/кг; Qвозд=28∙13.5=378 м3/м3 Определим предельный темп нагнетания воздуха: пласта: Vтпр=7,4kэ∙hэф∙(Рзн2-Рзд2)∙10^12/(μв∙10^-3∙Т∙2,3(lnS2/rc∙rф-1,238)) где rc – радиус скважины, м; rф – радиус фронта горения в конце процесса, принимаем 50 м; kэ – эффективная проницаемость пласта для воздуха, принимаем 0,3·10-12 м2; Тпл – пластовая температура К; μв – вязкость воздуха в пластовых условиях, μв=0,018 мПа·с; hэф – эффективная толщина пласта; Рзн и Рзд – забойное давление в нагнетательной и добывающих скважинах, МПа; S – расстояние от нагнетательной до добывающих скважин, м. Vтпр=7,4∙0,3∙10^-12∙6∙(9,5)∙1012*0,015∙10^-3∙296∙2,3*(ln2552/(0,073∙50)-1,238)=2.32 *10^4м3/сут Скорость продвижения фронта горения Vф=Vтпр/2πhэф∙Qвозд∙rф Vф=2,32/2*3,14*378*50*6,5=0,34 м/сут Проверятся условие: Vф≥3Vфmin При данных hэф и q Vфmin=0,15 м/сут. Таким образом 0,34≥0,045 Условие выполняется Вычислим параметр i. iα=Vтпр/(S∙hэф∙Qвозд∙Vфmin) iα=2,32*10^4/255∙6,5∙378∙0,015=2,46 Коэффициент охвата αS=0,47 Определим коэффициент нефтеотдачи в зоне, где прошёл фронт горения η'=1-S0+SткSН где S0 и Sтк – коэффициеты, вычисляемые по формулам. S0=q/ρН∙m Sтк=S0∙Vокс∙Qг/Qн где ρн – плотность пластовой нефти, кг/м3; m – пористость породы, дол. ед.; Qг – удельная теплота сгорания газа, 1,257 МДж/м3 Qн – удельная теплота сгорания нефти, 41,9 МДж/кг. S0=28/(955∙0,3)=0,145 Sтк=0,145∙13,5*1,257/41,9=0,061 η'=1-(0,145+0,061)/0,8=0,742 Определим коэффициент нефтеотдачи всего элемента η=αhαSη'+η''(1-αhαS) где αh – коэффициент охвата пласта по толщине, принимаем 0,9; αs – коэффициент охвата пласта по площади; η’’ – нефтеотдача в зоне, неохваченной фронтом горения, принимаем 0,4. η=0,9∙0,47∙0,742+0,4∙1-0,9∙0,47=0,545 Список используемой литературы. Акульшин А.И. и др. Эксплуатация нефтяных и газовых скважин - М.: Недра, 1989 Бойко B.C. Разработка и эксплуатация нефтяных месторождении - М.: Недра, 1990 Гиматудинов Ш.К., Борисов Ю.П., Розенберг М.Д. и др. Справочное руководство по проектированию разработки и эксплуатации нефтяных и газовых месторождений - М: Недра, 1983 Желтов Ю.П. Разработка нефтяных месторождений - М.: Недра, 1986 Закиров С.Н. Теория и проектирование разработки газовых и газокоиденсатных месторождений - ML: Недра, 1989 Истомин А. 3., Юрчук А. М. Расчеты в добыче нефти - М.: Недра, 1979 Муравьев М. В. Эксплуатация нефтяных и газовых скважин - М.: Недра, 1978 Покрепин Б.В. Разработка нефтяных и газовых месторождений - М.: УМК по горному, нефтяному и энергетическому образованию, 2004 1 2 |