Задачи на расчёт трубопроводов. Последовательное соединение
Скачать 124.12 Kb.
|
Соединения простых трубопроводов Последовательное соединение. Возьмем несколько труб, например, 1, 2 и 3 различной длины, разного диаметра и содержащих различные местные сопротивления, и соединим их последовательно (рисунок 4, а). В результате получим простой трубопровод переменного сечения. Очевидно, что при подаче жидкости по такому трубопроводу расход во всех последовательно соединенных трубах один и тот же, а полная потеря напора между точками М и N равна сумме потерь напора во всех последовательно соединенных трубах, т. е. имеем следующие основные уравнения: Q1= Q2= Q3= Q; hM-N =h1+h2+h3. (4) Эти уравнения определяют правило построения характеристик последовательного соединения труб. Пусть даны характеристики трубопроводов 1, 2 и 3 (рисунок 4, б). Чтобы построить характеристику всего последовательного соединения М — N, следует в соответствии с выражением (4) сложить потери напора при одинаковых расходах, т. е. сложить ординаты всех трех кривых при равных абсциссах. Рисунок 4. Последовательное соединение трубопроводов Так как в рассматриваемом более общем случае скорости и начале М и конце N трубопровода различны, то выражение потребного напора для всего трубопровода М — N в отличие от формулы (1) должно содержать разность скоростных напоров в конце и начале трубопровода. Принимая = 1, имеем Параллельное соединение. Такое соединение нескольких простых трубопроводов (например 1, 2 и 3) между точками М и N показано на рисунке 5, а. Для простоты допустим, что трубопроводы расположены в горизонтальной плоскости. Обозначим полные напоры в точках М и N соответственно через НM и HN, расход в основной магистрали (т. е. до разветвления и после слияния) —. через Q, а в параллельных трубопроводах через Q1, Q2 иQ3; суммарные потери напора в этих трубопроводах через h1,h2,h3. Прежде всего запишем следующее очевидное уравнение Q1+ Q2+ Q3= Q;(6) Затем выразим потери напора в каждом из трубопроводов через полные напоры в точках М и N: h1=HM-HN; h2=HM-HN;h3=HM-HN; Отсюда делаем следующий важный вывод: h1=h2=h3; (7) т. е. потери напора в параллельных трубопроводах равны между собой. Их можно выразить в общем виде через соответствующие расходы следующим образом h1=K1Q1m;h2=K2Q2m;h3=K3Q3m, где К и m — определяются и зависимости от режима течения формулами (2) или (3). Следовательно, в дополнение к уравнению (6) получаем на основании равенств (7) еще два уравнения: K1Q1m = K2Q2m; (8) K2Q2m = K3Q3m. (9) Система уравнений (6), (8) и (9) позволяет решать, например, следующую типичную задачу: даны расход в основной магистрали Q и все размеры трубопроводов; определить расходы в параллельных трубопроводах Q1, Q2и Q3. Рисунок 5. Параллельное соединение трубопроводов Пользуясь выражениями (6) и (7), можно составить столько уравнений, сколько параллельных трубопроводов между точками М и N. Из уравнений (6) и (7) вытекает следующее важное правило: для построения характеристики параллельного соединения нескольких трубопроводов следует сложить абсциссы (расходы) характеристик этих трубопроводов при одинаковых ординатах (h). Пример такого построения дан на рисунке 5, б. Изложенные соотношения и правила для параллельных трубопроводов справедливы, разумеется, также в том случае, когда трубопроводы 1, 2, 3 и т. д. (см. рисунок 6) не сходятся в одной точке N, а подают жидкость в разные места, но с одинаковыми давлениями и равными нивелирными высотами. Если же последнее условие не соблюдается, то рассматриваемые трубопроводы нельзя считать параллельными, а следует относить к разряду разветвленных трубопроводов. Разветвленное соединение. Условимся называть разветвленным соединением совокупность нескольких простых трубопроводов, имеющих одно общее сечение — место разветвления (или смыкания) труб.
Пусть основной трубопровод имеет разветвление в сечении М — М, от которого отходят, например, три трубы 1, 2 и 3 разных размеров, содержащие различные местные сопротивления (рисунок 6). Геометрические высоты Z1, Z2 и Z3 конечных сечений и давления P1, P2 и Р3 в них пусть будут также различными. Найдем связь между давлением Рм = Нмg в сечении М — М и расходами Q1, Q2 и Q3 в трубопроводах, считая направление течения в них заданным. Так же как и для параллельных трубопроводов, Q1+ Q2+ Q3= Q. Записав уравнение Бернулли для сечения М — М и конечного сечения, например, первого трубопровода, получим (пренебрегая разностью скоростных высот) НМ=Z1+P1/(rg)+Sh1. Обозначая сумму двух первых членов в правой части уравнения через Hст и выражая третий член через расход (как это делалось выше), получаем НМ=Нст1+K1Q1m. Аналогично для двух других трубопроводов можно записать НМ=Нст2+K2Q2m; НМ=Нст3+K3Q3m. Таким образом, получаем систему четырех уравнений с четырьмя неизвестными: Q1, Q2, Q3 и НМ. Основной задачей по расчету разветвленного трубопровода является следующая: даны расход в точке М, все размеры ветвей (включая геометрические высоты z), давления в конечных сечениях и все местные сопротивления; определить расходы Q1, Q2 и Q3, а также потребный напор НМ = Нпотр. Возможны и другие варианты постановки задачи, решаемой на основе той же системы уравнений. Построение кривой потребного напора для разветвленного трубопровода выполняется сложением кривых потребных напоров для ветвей по правилу сложения характеристик параллельных трубопроводов (рисунок 7) — сложением абсцисс (Q) при одинаковых ординатах (Нм). Кривые потребных напоров для ветвей отмечены цифрами 1, 2 и 3, а суммарная кривая, т. о. кривая потребного напора для всего разветвления, обозначена буквами ABCD. Из графика ясно, что условием подачи жидкости во все ветви является неравенство Нм > Нст1. Рассмотрим возможные задачи на расчет простого трубопровода. Задача 1. Исходные данные: расход Q, давление Р2 , свойства жидкости ( и ), размеры трубопровода, а также материал и качество поверхности трубы (шероховатость). Найти потребный напор Нпотр. Решение. По расходу и диаметру d трубопровода находит скорость течения по v, d и определяют Rе и режим течения. Затем по соответствующим формулам (или опытным данным) оценивают местные сопротивления (lэкв/d или при ламинарном и при турбулентном течении); по Re и шероховатости определяют коэффициент и, наконец, решают основное уравнение (1) относительно Hпотр. При ламинарном течении рассчитывать не обязательно, можно сразу определить К по формуле (2). Задача 2. Исходные данные: располагаемый напор Нрасп, свойства жидкости, все размеры и шероховатость трубопровода. Найти расход Q. Решение. Задаются режимом течения, основываясь па вязкости жидкости, так как решение существенно различно для ламинарного и турбулентного течения. Режим течения в данном случае можно определить сравнением Нрасп с критическим его значением Нкр, которое может быть выражено на основе формул (1) и (2) следующим образом: 1. При ламинарном течении и замене местных сопротивлений эквивалентными длинами задача решается просто: из уравнения (1) с учетом формулы (2) находят расход Q; при этом вместо Нпотрподставляют Нрасп. 2. При турбулентном течении задачу надо решать методом последовательных приближений или графически. В первом случае имеют одно уравнение (1) с двумя неизвестными Q и т. Для решения задачи задают значение коэффициента т с учетом шероховатости. Так как этот коэффициент изменяется в сравнительно узких пределах (т = 0,015 - 0,04), большой ошибки при этом не будет, тем более, что при дальнейшем определении Q коэффициент т оказывается под корнем. Решая уравнение (1) с учетом выражения (3) относительно Q, находят расход в первом приближении. По найденному Q определяют Re в первом приближении, а по Re — уже более точное значение т. Снова подставляют полученное значение в то же основное уравнение и решают его относительно Q. Найдя расход во втором приближении, получают большее или меньшее раcхождение с первым приближением. Если расхождение велико, то расчет продолжают в том же порядке. Разница между каждым последующим значением Q и предыдущим будет делаться все меньше и меньше. Обычно бывает вполне достаточно двух или трех приближений для получения приемлемой точности. Для решения той же задачи графическим способом строят кривую потребного напора для данного трубопровода с учетом переменности т, т. е. для ряда значении Q подсчитывают v, Re, т и, наконец, Нпотр по формуле (1). Затем, построив кривую Нпотр от Q и зная ординату Нпотр = Нрасп, находят соответствующую ей абсциссу, т. е. Q. Задача 3. Исходные данные: расход Q, располагаемый напор Нрасп, свойства жидкости и все размеры трубопровода, кроме диаметра. Найти диаметр трубопровода. Решение. Основываясь на свойствах жидкости (), задают режим течения. Режим течения можно определить сравнением Нрасп с Нкр, который равен (при данном Q) Для ламинарного течения задача решается просто на основе уравнения (1) с учетом выражения (2), а именно: Определив d, выбирают ближайший большой стандартный диаметр и по тому же уравнению уточняют значение напора при заданном Q или наоборот. При турбулентном течении решение уравнения (1) с учетом выражения (3) относительно d лучше всего выполнить следующим образом: задать ряд стандартных значений d и для заданного Q подсчитать ряд значений Нпотр, затем построить график зависимости Нпотр от d и по заданному Нрасппо кривой определить d, выбрать ближайший большой стандартный диаметр и уточнить Нпотр. Задача 1. Дан расход Q в основной магистрали МA. Определить расходы в каждой ветви — QB, QD и QE, а также потребный напор в точке М: Hпотр = Нм = PМ/g. Задача 2. Дан напор в точке М — Hм. Определить расход в магистрали Q и расходы в каждой ветви. Обе задачи решают на основе одной и той же системы уравнений, число которых на единицу больше числа конечных ветвей, а именно: уравнение расходов Q = QB + QD+ QE, равенства потребных напоров для ветвей CD и СЕ НстD+KCDQDm=НстE + KCEQEm; равенства потребных напоров для ветви АВ и сложного трубопроводаACED НстB+KABQBm=НстD+KCDQDm +KAC(QD+QE)m; выражение для потребного напора в точке М HM=PM/g=KMAQm +HстB+KABQBm. Здесь, как и выше, физический смысл статических напоров в конечных точках В, D и Е тот же, что и в формуле (1), а сопротивления ветвей К и показатели степени m определяются в зависимости от режима течения. Расчет сложных трубопроводов часто выполняют графоаналитическим способом, т. е. с применением кривых потребного напора или характеристик трубопроводов. Кривую потребного напора Нпотр для всего сложного трубопровода можно построить следующим образом: 1) сложный трубопровод разбить на ряд простых; 2) построить кривые потребных напоров для каждого из простых трубопроводов, причем для ветвей с конечной раздачей — с учетом Нст, а для промежуточных участков (например, АС и МА) — без учета Нст; 3) сложить кривые потребных напоров для ветвей (и параллельных линий, если они имеются) по правилу сложения характеристик параллельных трубопроводов; 4) полученную кривую сложить с характеристикой последовательно присоединенного трубопровода по соответствующему правилу и т. д. Таким образом, при расчете нужно идти от конечных точек сложного трубопровода к начальной его точке, т. е. против течения жидкости. Руководствуясь этим правилом, можно построить кривую потребного напора для любого сложного трубопровода как при ламинарном, так и при турбулентном режиме течения. Выполнив описанное построение и получив график Нпотр = f(Q) можно с его помощью решать рассмотренные выше задачи 1 и 2 в различных вариантах. Кроме того, кривая потребного напора Нпотр необходима для расчета сложного трубопровода с насосной подачей. Сложный кольцевой трубопровод представляет систему смежных замкнутых контуров — колец с отбором жидкости в узловых точках или с непрерывной раздачей ее на отдельных участках. Рассмотрим простейший случай, когда трубопровод состоит из двух колец ОABC и ADEB (рисунок 9). Точка О является первичной точкой (узлом), из которой жидкость подается в сеть с расходом Qо и где, следовательно, напор имеет наибольшее значение. В точках А, В, С, D и Е происходит отбор жидкости с расходами, которые обозначены соответственно QА, QB, QC, QD и QE. Различные задачи расчета такого и более сложных кольцевых трубопроводов обычно решают аналитическим методом последовательных приближений или на ЭВМ с применением электроаналогий. При этом основываются на двух обязательных условиях, аналогичных требованиям к расчету электрических сетей. Первое условие — баланс расходов, т. е. равенство притока и оттока жидкости для каждой узловой точки, что соответствует первому закону Кирхгофа в электротехнике (сила тока аналогична расходу). Второе условие — баланс напоров, т. о. равенство нулю алгебраической суммы потерь напора для каждого кольца (контура) при подсчете по направлению движения часовой стрелки или против нее, что соответствует второму закону Кирхгофа (падение напряжения аналогично потере напора). Потери напора считаются положительными, если направление подсчета совпадает с направлением движения жидкости, и отрицательными, если направление подсчета противоположно направлению движения жидкости. Рисунок 9. Схема сложного кольцевого трубопровода Наиболее типичной для расчета сложных кольцевых трубопроводов (сетей) является следующая задача, которую рассмотрим на примере показанной на рисунке 9 схемы двухкольцевого трубопровода. Даны максимальный напор в начальной точке (узле) 0 — Но, минимальный напор в наиболее удаленной точке Е — НЕ, расходы во всех шести узлах (от Qо до QЕ) и длины семи участков 1— 7 (линий) (от l1 до l7). Требуется определить диаметры трубопроводов на всех семи участках. Особенностью данной задачи, как и других задач расчета сложных кольцевых трубопроводов, является то, что неизвестными будут расходы на отдельных участках, в данном примере — расходы от Q1 до Q7 и напоры в четырех узлах А, В, С и D. Таким образом, всего имеем 18 неизвестных. Кроме того, неизвестно направление движения жидкости во втором участке (АВ). Для нахождения этих неизвестных имеются следующие уравнения: шесть уравнений баланса расходов для шести узлов; два уравнения баланса напоров для двух колец и семь уравнений, связывающих потерю напора с расходом для каждого из семи участков. Таким образом, число уравнений (15) меньше числа неизвестных (18), поэтому при решении задачи в первом приближении надо задать диаметры некоторых участков. Проще всего это сделать для участков 6 и 7, подающих жидкость к конечной точке Е, так как для них известен суммарный расход (QЕ = Q6+Q7). Решение системы уравнений приходится выполнять неоднократно не только потому, что выбранные диаметры оказались неудачными, но и потому, что окончательно принятые диаметры труб на всех участках должны соответствовать ГОСТам. Удобным расчетным приемом, применяемым при небольшом числе колец, является следующий. Сложный кольцевой трубопровод мысленно разрывают в наиболее удаленной точке Е и в одной из точек участка 2 на два сложных разветвленных трубопровода OADE и ОСВЕ. Тогда расход на участке ОА будет Qо, а на участке ОС — (1 —) Qо. Значение коэффициента можно приблизительно оценить, так как известны расходы QА и QD в одном из указанных трубопроводов и QC и QB — в другом; неизвестны лишь Q6 и Q7 из которых складываетсяQE. Далее выполняют расчет каждого из двух сложных разветвленных трубопроводов так, как это было описано выше. Если в этом расчете определяются диаметры, то при окончательном их выборе нужно соблюсти равенство потерь напора в линиях OADE и ОСВЕ. Трубопроводы с насосной подачей жидкости Выше рассмотрены, по существу, лишь отдельные участки простых и сложных трубопроводов, а не вся система подачи жидкости (кроме простейшей самотечной системы). В машиностроении, как уже отмечалось, основным способом подачи жидкости является принудительная подача насосом. Рассмотрим совместную работу трубопровода с насосом и принцип расчета трубопровода с насосной подачей жидкости. Трубопровод с насосной подачей может быть разомкнутым, т. е. таким, по которому жидкость перекачивается из одной емкости в другую (рисунок 10, а) или замкнутым (кольцевым), в котором циркулирует одно и то же количество жидкости (рисунок 10, б). Рассмотрим вначале разомкнутый трубопровод, по которому насос перекачивает жидкость, например из нижнего резервуара с давлением Ро в другой резервуар (или в камеру) с давлением Р3. Высота расположения оси насоса относительно нижнего уровня Н1 называется геометрической высотой всасывания, а трубопровод, по которому жидкость поступает к насосу, всасывающим трубопроводом, или линией всасывания. Высота расположения конечного сечения трубопровода, или верхнего уровня жидкости Н2, называется геометрической высотой нагнетания, а трубопровод, по которому жидкость движется от насоса, напорным, или линией нагнетания. Составим уравнение Бернулли для потока жидкости во всасывающем трубопроводе, т. е. для сечений 0—0 и 1—1 (принимая = 1): (10) Уравнение (10) является основным для расчета всасывающих трубопроводов. Оно показывает, что процесс всасывания, т. е. подъем Рисунок 10. Трубопроводы с насосной подачей жидкости на высоту Н1 сообщение ей кинетической энергии и преодоление всех гидравлических сопротивлений происходит за счет использования (с помощью насоса) давления Ро. Так как это давление обычно бывает весьма ограниченным, то расходовать его следует так, чтобы перед входом в насос остался некоторый запас давления Р1, необходимый для его нормальной бескавитационной работы. Возможны следующие задачи на расчет всасывающего трубопровода. Задача 1. Даны все размеры и расход и требуется найти абсолютное давление перед входом в насос. Решение этой задачи представляет собой поверочный расчет всасывающего трубопровода. Абсолютное давление Р1, полученное по уравнению (10), сравнивают с тем, которое является минимально допустимым для данного случая. Задача 2. Дано минимально допустимое абсолютное давление перед входом в насос Р1 и требуется найти одну из следующих предельно допустимых величин: Н1mах, Qmax, dmin или P0min. Запишем уравнение Бернулли для движения жидкости по напорному трубопроводу, т. е. для сечений 2—2 и 3—3: (11) Левая часть уравнения (11) представляет собой энергию жидкости на выходе из насоса, отнесенную к единице веса. Аналогичная энергия жидкости перед входом в насос может быть вычислена по уравнению (11): Найдем приращение энергии жидкости в насосе, т. е. определим ту энергию, которую приобретает, проходя через насос, каждая единица веса жидкости. Эта энергия сообщается жидкости насосом, поэтому она носит название напора, создаваемого насосом, и обозначается обычно Hнас. Для нахождения Ннасвычтем последнее уравнение из уравнения (11): где z — полная геометрическая высота подъема жидкости (см. рисунок 10, а); KQm — сумма гидравлических потерь во всасывающем и напорном трубопроводах. Если к действительной разности z уровней добавить разность пьезометрических высот (P3 — P0)/(g), то можно рассматривать как бы увеличенную разность уровней и формулу (12) переписать так: (12’) Очевидно, что (l3) Это равенство можно распространить на все случаи устойчивой работы насоса, соединенного с трубопроводом, и сформулировать в виде следующего правила: при установившемся течении жидкости в трубопроводе насос развивает напор, равный потребному. На равенстве (13) основывается метод расчета трубопроводов, питаемых насосом, который заключается в совместном построении, в одном и том же масштабе и на одном графике двух кривых: напора Hпотр =f1(Q) и характеристики насоса Hнас = f2(Q) и в нахождении их точки пересечения (рисунок 11). В дальнейшем будет достаточно подробно сказано о характеристиках насосов. Здесь же пока дадим лишь определение: характеристикой насоса называется зависимость напора, создаваемого насосом, от его подачи (расхода жидкости) при постоянной частоте вращения вала насоса. На рисунке 11 дано два варианта графика: а — для турбулентного режима течения в трубопроводе и центробежного насоса и б — для ламинарного режима и объемного насоса. Рисунок 11. Графическое нахождение рабочей точки В точке пересечении кривой потребного напора и характеристики насоса имеем равенство между потребным напором и напором, создаваемым насосом, т. е. равенство (13). Эта точка называется рабочей точкой, так как всегда реализуется режим работы насоса, ей соответствующий. Чтобы получить другую рабочую точку, необходимо или изменить открытие регулировочного крана (вентиля, задвижки), т. е. изменить характеристику трубопровода, или изменить частоту вращения вала насоса. Указанный расчетный прием для нахождения рабочей точки применим в том случае, когда частота вращения привода насоса не зависит от мощности, им потребляемой, т. е. от нагрузки на валу насоса. Это имеет место, например, при соединении насоса с электродвигателем переменного тока или с иным двигателем, мощность которого во много раз больше мощности насоса. Для замкнутого трубопровода (рисунок 11, б) геометрическая высота подъема жидкости равна нулю (z = 0), следовательно, при v1 = v2: Нпотр=h=(P2-P1)/(g), т. е. между потребным напором и напором, создаваемым насосом, справедливо то же равенство. КОНТРОЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ 1. Как можно классифицировать трубопроводы? 2. От каких факторов зависит сопротивление трубопроводов? 3. Как можно вычислить потери напора, используя обобщенные параметры? 4. Приведите уравнение напорной характеристики трубопровода в общем виде. 5. В чем заключается технико-экономический расчет трубопровода? Простые и сложные трубопроводы Простым трубопроводом называют такой, которые не содержит ответвлений и разветвлений и собран из труб одного диаметра. Во всех остальных случаях трубопровод называют сложным. Получается, что сложным называют трубопровод, состоящий из труб разного диаметра, включающий ответвления. Различают последовательное и параллельное соединение участков в сложных трубопроводах. Последовательное соединение Пример последовательного соединения показан на рисунке. Такой трубопровод состоит из участков, включенных последовательно друг другу. При отсутствии утечек расход жидкости в каждом из на всем протяжении трубопровода будет постоянен и одинаков. Параллельное соединение участков Пример параллельного соединения показан на рисунке. При параллельном соединении труд расход между ними распределяется таким образом, чтобы потери напора на каждом участке были одинаковы и равнялись концевой разности напора. |