Практическая работа 2.4 Пользуясь формулой Кутателадзе и формулой Михеева, определить коэффициент теплоотдачи , температурный напор и температуру tс поверхности нагрева при пузырьковом кипении воды в неограниченном объеме, если даны плотность теплового потока q, подводимого к поверхности нагрева, и давление р, при котором происходит кипение. Сопоставить результаты расчета по обеим формулам, вычислив процент несовпадения.
Построить схематично график зависимости q и при кипении воды, указав на ней область пузырькового кипения и ориентировочно положение точки, соответствующей заданному режиму.
Данные, необходимые для решения своего варианта задачи, взять из табл. 2.7 согласно таблице вариантов. Таблица 2.7 – Данные, необходимые для выполнения практической работы 2.4
Исходные данные
| Варианты
| 1
| 2
| 3
| 4
| 5
| 6
| 7
| 8
| 9
| 10
| Интенсивность теплового потока q, МВт/м2
| 0,2
| 0,2
| 0,2
| 0,2
| 0,2
| 0,6
| 0,6
| 0,6
| 0,6
| 0,6
| Давление насыщения р, МПа
| 1,0
| 1,56
| 2,32
| 3,35
| 4,7
| 1,0
| 1,56
| 2,32
| 3,35
| 4,7
|
Методические указания к практической работе 2.4 Изучите режимы процессов кипения, а для пузырькового и пленочного режимов — методику определения коэффициентов теплоотдачи.
Заинтересованность в высокой интенсивности теплообмена заставляет обратить внимание, особенно на пузырьковый режим кипения. Однако именно для этой области кипения пока не существует строгой теории. Поэтому, а также вследствие опечаток в ряде изданий, формулы для расчета теплоотдачи при развитом пузырьковом кипении различных жидкостей, в том числе и воды, иногда отличаются друг от друга, так что результаты вычислений по ним существенно не совпадают. Поэтому рекомендуется пользоваться следующими формулами для пузырькового кипения в неограниченном объеме (все величины, входящие в них, выражены в единицах СИ). Для произвольных жидкостей — формула Кутателадзе:
где значение в первых скобках выражается в м–2, во вторых скобках — безразмерно, g = 9,81 м/с2;
– плотность кипящей жидкости и сухого насыщенного пара, кг/м3;
– коэффициент теплопроводности кипящей жидкости, Вт/(мК);
– ее поверхностное натяжение, Н/м;
а – ее коэффициент температуропроводности, м2/с;
– ее давление насыщения, Па;
r – удельная теплота парообразования, Дж/кг;
q – плотность теплового потока, Вт/м2;
Pr – число Прандтля жидкости.
Контроль за единицами величин, подставляемых в формулу, должен быть особенно тщательным. Более простая и точная (± 35 %) формула расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении, но применяемая только для воды, рекомендована Михеевым. С учетом последующего уточнения (см.: Рассохин Н.Г., Шведов Р.С., Кузьмин А.В. Расчет теплоотдачи при кипении. Теплоэнергетика, 1970, № 9, с. 58–59) она имеет вид:
При 0,1 МПа ≤ р ≤ 3 МПа
;
при 3 МПа ≤ р ≤ 20 МПа
,
где – коэффициент теплоотдачи, имеет размерность Вт/(м2К); р – МПа; q – Вт/м2.
Наиболее вероятный источник ошибок при вычислении — недостаточный контроль за единицами величин, подставляемых в формулы. После вычисления по указанным формулам коэффициента теплоотдачи определяют по формуле Ньютона – Рихмана температурный напор при кипении. Зная давление кипящей воды, определяют по таблицам термодинамических свойств насыщенного водяного пара и воды (или по табл. 2.8 приложения [1]) температуру насыщения tн, а по tн и находят температуру поверхности нагрева. Таблица 2.8 – Физические свойства воды на линии насыщения
t, °C
| p10-5
Па,
| ρ, кг/м3
| h, кДж/кг
| Cр, кДж/(кгК)
|
102, Вт/(мK)
| a 108
m2/c
| μ106
Пас
| ν106
м2/с
| β104 1/K
|
104. H/м
| Pr
| 0
| 1,013
| 999,9
| 0
| 4,212
| 55,1
| 13,1
| 1788
| 1,789
| -0,63
| 756,4
| 13,67
| 10
| 1,013
| 999,7
| 42.04
| 4,191
| 57,4
| 13,7
| 1306
| 1,306
| 40,70
| 741,6
| 9,52
| 20
| 1,013
| 998,2
| 83,91
| 4,183
| 59,9
| 14,3
| 1004
| 1,006
| 1,82
| 726,9
| 7,02
| 30
| 1,013
| 995,7
| 125,7
| 4,174
| 61,8
| 14,9
| 801,5
| 0,805
| 3,21
| 712,2
| 5,42
| 40
| 1,013
| 992,2
| 167,5
| 4,174
| 63,5
| 15,3
| 653,3
| 0,659
| 3,87
| 696,5
| 4,31
| 50
| 1,013
| 988,1
| 209,3
| 4,174
| 64,8
| 15,7
| 549,4
| 0,556
| 4,49
| 676,9
| 3,54
| 60
| 1,013
| 983,1
| 251,1
| 4,179
| 65,9
| 16,0
| 469,9
| 0,478
| 5,11
| 662,2
| 2,98
| 70
| 1,013
| 977,8
| 293,0
| 4,187
| 66,8
| 16,3
| 406,1
| 0,415
| 5,70
| 643,5
| 2,55
| 80
| 1,013
| 971,8
| 355.0
| 4,195
| 67,4
| 16,6
| 355,1
| 0,365
| 6,32
| 625,9
| 2,21
| 90
| 1,013
| 965,3
| 377,0
| 4,208
| 68,0
| 16,8
| 314,9
| 0,326
| 6,95
| 607,2
| 1,95
| 100
| 1,013
| 958,4
| 419,1
| 4,220
| 68,3
| 16,9
| 282,5
| 0,295
| 7,52
| 588,6
| 1,75
| 110
| 1,43
| 951,0
| 461,4
| 4,233
| 68,5
| 17,0
| 259,0
| 0,272
| 8,08
| 569,0
| 1,60
| 120
| 1,98
| 943,1
| 503,7
| 4,250
| 68,6
| 17,1
| 237,4
| 0,252
| 8,64
| 548,4
| 1,47
| 130
| 2,70
| 934,8
| 546 4
| 4,266
| 686
| 122
| 217,8
| 0,233
| 9,19
| 528.8
| 1,36
| 140
| 3,61
| 926,1
| 589,1
| 4,287
| 68,5
| 17,2
| 201,1
| 0,217
| 9,72
| 507,2
| 1,26'
| 150
| 4,76
| 917,0
| 632,2
| 4,313
| 68,4
| 17,3
| 186,4
| 0,203
| 10,3
| 486,6
| 1,17
| 160
| 6,18
| 907,0
| 675,4
| 4,346
| 68,3
| 17,3
| 173,6
| 0,191
| 10,7
| 466,0
| 1,10
| 170
| 7,92
| 897,3
| 719,3
| 4,380
| 67,9
| 17,3
| 162,8
| 0,181
| 11,3
| 443,4
| 1,05
| 180
| 10,03
| 886,9
| 763,3
| 4,417
| 67,4
| 17,2
| 153,0
| 0,173
| 11,9
| 422,8
| 1,00
| 190
| 12,55
| 876,0
| 807,8
| 4,459
| 67,0
| 17,1
| 144,2
| 0,165
| 12,6
| 400,2
| 0,96
| 200
| 15,55
| 863,0
| 852,5
| 4,505
| 66,3
| 17,0
| 136,4
| 0,158
| 13,3
| 376,7
| 0,93
| 210
| 19,08
| 852,8
| 897,7
| 4,555
| 65,5
| 16,9
| 130,5
| 0,153
| 14,1
| 354,1
| 0,91
| 220
| 23,20
| 840,3
| 943,7
| 4,614
| 64.5
| 16,6
| 124,6
| 0,148
| 14,8
| 331,6
| 0,89
| 2.30
| 27,98
| 827,3
| 990,2
| 4,681
| 63,7
| 16,4
| 119,7
| 0,145
| 15,9
| 310,0
| 0,88
| 240
| 33,48
| 813,6
| 1037,5
| 4,756
| 62,8
| 16.2
| 114,8
| 0,141
| 16,8
| 285,5
| 0,87
| 250
| 39,78
| 799,0
| 1085,7
| 4,844
| 61,8
| 15,9
| 109,9
| 0,137
| 18,1
| 261,9
| 0,86
| 260
| 46,94
| 784,0
| 1135,7
| 4,949
| 60,5
| 15,6
| 105,9
| 0,135
| 19,7
| 237,4
| 0,87
| 270
| 55,05
| 767,9
| 1185,7
| 5,070
| 59,0
| 15,1
| 102,0
| 0,133
| 21,6
| 214,8
| 0,88
| 280
| 64,19
| 750,7
| 1236,8
| 5,230
| 57,4
| 14,6
| 98,1
| 0,131
| 23,7
| 191,3
| 0,90
| 290
| 74,45
| 732,3
| 1290,0
| 5,485
| 55,8
| 13,9
| 94,2
| 0,129
| 26,2
| 168,7
| 0,93
| 300
| 85,92
| 712,5
| 1344,9
| 5,736
| 54,0
| 13,2
| 91,2
| 0,128
| 29,2
| 144,2
| 0,97
| 310
| 98,70
| 691,1
| 1402,2
| 6,071
| 52,3
| 12,5
| 88,3
| 0,128
| 32,9
| 120,7
| 1,03
| 320
| 112,90
| 667,1
| 1462,1
| 6,574
| 50,6
| 11,5
| 85,3
| 0,128
| 38,2
| 98,10
| 1,11
| 330
| 128,65
| 640,2
| 1526,2
| 7,244
| 48,4
| 10,4
| 81,4
| 0,127
| 43,3
| 76,71
| 1,22
| 340
| 146,08
| 610,1
| 1594,8
| 8,165
| 45,7
| 9,17
| 77,5
| 0,127
| 53,4
| 56,70
| 1,39
| 350
| 165,37
| 574,4
| 1671,4
| 9,504
| 43,0
| 7,88
| 72,6
| 0,126
| 66,8
| 38,16
| 1,60
| 360
| 186,74
| 528,0
| 1761,5
| 13,984
| 39,5
| 5,36
| 66,7
| 0,126
| 109
| 20,21
| 2,35
| 370
| 210,53
| 450,5
| 1892,5
| 40,321
| 33,7
| 1,86
| 56,9
| 0,126
| 164
| 4,709
| 6,79
|
График зависимости q и схематично приведен на рис. 2.3 и 2.4. Правильность решения задачи можно проконтролировать, сопоставив результат с диапазоном значений коэффициента теплоотдачи при пузырьковом (пузырчатом) кипении воды. Нижняя граница этого диапазона ≈ 20 кВт/(м2К), верхняя представлена в зависимости от давления на рис. 2.5.
Рисунок 2.3 – Зависимость плотности теплового потока от перегрева жидкости
а)
б)
Рисунок 2.4 – График зависимости q от при кипении жидкости.
Переход к пленочному режиму при паровом (а) и электрическом (б) обогревах
Рисунок 2.5 – Зависимость , и от давления кипения воды в большом объеме в условиях свободной конвекции
|