СИСТЕМА АВТОМАТИЧЕСКОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ ЧАСТОТЫ ВРАЩЕНИЯ ГЛАВНОГО ДВИГАТЕЛЯ. Курсовая раб. по автом-ке. Правила эксплуатации и технического обслуживания. Технические требования к регуляторам частоты вращения. Расчет динамических характеристик судового двигателя
![]()
|
Уравнение гибкой обратной связи (изодрома). Рис.1 Изодром. Необходимо получить зависимость: ![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() Гидравлическая часть изодрома; ![]() ![]() ![]() ![]() Подставим, приведем к безразмерной форме, приведем подобные: ![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Учитывая, что масса приемного поршня не велика, то первое слагаемое уберем, тогда: ![]() Динамика жесткой обратной связи. Рис.4 Жесткая обратная связь. Это уравнение, определяющее зависимость входным и выходным коэффициентами, получим как уравнения движения кинематического звена. Связь охватывает два звена: усилитель и измеритель и является силовой. Уравнение, связывающее приращения входной и выходной координат, запишется так: ![]() где а – эксцентриситет, который настраивается путем изменение общей длины рычага (а + в). И в относительных координатах: ![]() Где ![]() ![]() Динамика регулятора. Динамика регулятора в целом будет описываться получившимися уравнениями движения его элементов и уравнения связи между координатами. Уравнение измерителя: ![]() Уравнение усилителя: ![]() Уравнение КГОС: ![]() Уравнение ЖОС: ![]() Уравнение связи между координатами: ![]() Справедливо при условии, что номинальные значения координат выбраны с учетом соотношений: ![]() ![]() Выходная координата регулятора ![]() ![]() ![]() Уравнение движения дифференциального рычага BQ описывает связь между выходной координатой измерителя ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Переходя к относительным величинам, получаем ![]() ![]() С учетом уравнений связей динамика регулятора непрямого действия, входными координатами которого являются ![]() ![]() ![]() Если исключить промежуточные координаты ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() или ![]() где ![]() Это является следствием того, что жесткой обратной связью охвачены два элемента: усилитель и измеритель. Остаточная неравномерность такого регулятора ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Оптимизация переходного процесса . Уравнение регулятора “ПИ+П” выводится следующим образом: Движение регулятора непрямого действия при неизвестной координате задания ( ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Необходимо получить зависимость выходной координаты регулятора ![]() ![]() ![]() Подставим 4 с учетом 5 и 7. ![]() ![]() Подставим 6 с учетом равенства 7. ![]() ( ![]() Подставим 5 с учетом равенства 7. ![]() ![]() ( ![]() ![]() ( ![]() ![]() ( ![]() ![]() Из ( ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Отсюда ![]() Эти выражения подставим в ( ![]() ![]() Или: ![]() Если все уравнения разделить на ![]() ![]() ![]() ![]() Преобразование дифференциальных уравнений двигателя и регулятора в машинный вариант для просчета в программе “difr 02. bas”. Схема дифференциальных уравнений: ![]() Примем обозначения: ![]() ![]() Тогда: ![]() ![]() Учитывая исходные данные и расчеты, произведенные в п.5 запишем: ![]() В этом виде заносим уравнения в программу “difr 02. bas”. По результатам расчетов уравнений программой “difr 02. bas.” Можно сделать вывод о том, параметры переходного процесса выходят за пределы допустимого, следовательно необходима настройка регулятора ,т.е. изменение его настроечных параметров. Во время настройки, для получения качественного переходного процесса, отвечающего требованиям, были изменены следующие параметры до следующих величин: 1) ![]() 2) ![]() 3) ![]() 4) ![]() 5) ![]() Конечное дифференциальное уравнение: F1=(.5*X2-.6*X4-X1)/.98 F2=-((.3/.5)*X1+((.2*.03)/.5)*X2-X3)/.034 F3=(-2*.25*.1*F2-X3)/2 ОКОНЧАНИЕ РАСЧЕТА ПО ЗАДАННОМУ ПРЕДЕЛЬНОМУ ВРЕМЕНИ СЧЕТА 0.100 6.122 0.001 0.001-100.000 1.000 8.995-172.564 3.481-100.000 2.000 2.465 -80.203 0.232-100.000 3.100 3.223-131.764 1.104-100.000 4.100 3.148-105.184 0.162-100.000 5.100 2.598-120.062 0.375-100.000 6.100 2.646-112.359 0.082-100.000 7.100 2.407-116.703 0.129-100.000 8.100 2.438-114.487 0.037-100.000 9.100 2.344-115.750 0.045-100.000 10.000 2.345-115.087 0.016-100.000 11.000 2.329-115.500 0.017-100.000 12.000 2.323-115.294 0.006-100.000 13.000 2.315-115.416 0.006-100.000 14.000 2.314-115.357 0.003-100.000 15.000 2.310-115.393 0.002-100.000 Оценка влияния параметров настройки на процесс регулирования будем производить по четырем основным критериям. Динамический заброс ![]() Степень колебательности (перерегулирования) ![]() Время регулирования ![]() Остаточная неравномерность. Влияния ![]() Вывод: С увеличением ![]() ![]() С увеличением ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Влияние ![]() Вывод: При уменьшении ![]() Но нельзя забывать, что конструктивно практически невозможно получить очень маленькие ![]() ![]() ![]() Влияние изменения ![]() Вывод: Постоянство ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() 4.Влияние изменения ![]() Вывод: При увеличении ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() 8. Список литературы. 1. Е. Г. Курзенков. “ Получение уравнения динамики и динамических характеристик главного двигателя” – Владивосток. 1984г. 2. М. И. Исаков, Л. И. Кутьин “ Комплексная автоматизация судовых дизельных и газотурбинных установок” – Ленинград, 1984г. 3. В. И. Лангуновский, А. В. Козьмирных “ Автоматизированные системы управления СДУ и ГТУ” – Т – М., 1983г. 4. В. Ф. Сыромятников “Основы автоматики и комплексная автоматизация судовых пароэнергетических установок”. – Транспор. М., 1983г. ![]() |