Привод цепного конвейера
![]()
|
![]() МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ НОВОСИБИРСКОЙ ОБЛАСТИ Государственное бюджетное профессиональное образовательное учреждение Новосибирской области «Ордынский аграрный колледж» КУРСОВОЙ ПРОЕКТ дисциплина ОП.02 Техническая механика Тема: Привод цепного конвейера Вариант 12
2020 г. СОДЕРЖАНИЕ 1. ЗАДАНИЕ К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ ...……………………..…….… стр.3 2. КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРИВОДА……………..…………...…стр. 4 3. РАСЧЁТ ЗУБЧАТОЙ ПЕРЕДАЧИ ………..….…………………..……стр.9 4. РАСЧЁТ ЦЕПНОЙ ПЕРЕДАЧИ……….……….……………….……….стр.14 5. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ……………………………………………….стр.18 ЗАДАНИЕ К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ Выполнить кинематический расчет привода с цилиндрическим одноступенчатым редуктором (шевронная передача) и цепной передачей. Определить размеры косозубой передачи, определить основные параметры цепной передачи. Мощность на выходном валу привода Pвых и угловая скорость вых.. Редуктор предназначен для длительной работы. Передача не реверсивная, высоконагруженная. Материал зубчатого колеса имеет твердость на поверхности HRC 45. Выполнить чертеж зубчатого колеса ![]()
2. КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРИВОДА 2.1 Выбор электродвигателя Для выбора электродвигателя определяем требуемую мощность его и частоту вращения. Потребляемая мощность привода (мощность на выходе) задана Pвых=4,5 кВт Определяем общий КПД передачи ηобщ = ηц∙ηз∙ηп 2.1 где ηц=0,95– КПД клиноременной передачи (см. табл. 1.1); ηз=0,94 – КПД пары одноступенчатым редуктором; ηп=0,99 – КПД, учитывающий потери в одной паре подшипников качения. Таблица 1.1.Значения коэффициентов полезного действия
ηобщ = 0,95∙0,94∙0,99=0,88 Требуемая мощность электродвигателя определяется по формуле: ![]() Pэ.тр.=3/0,88=3,40 кВт Требуемая частота вращения вала электродвигателя ![]() где u1, u2 ,…, un – передаточные числа передач привода (таблица 2.2); u1=3 – передаточное число зубчатой передачи; u2=4 – передаточное число цепной передачи ![]() где ωвых=9,8с-1 – угловая скорость на выходном валу привода. nвых=30∙9,8/3,14=93,63 мин-1; nэ.тр.=93,63∙3∙4=1123,56 мин-1. Таблица 2.2. Значения передаточных чисел
Электродвигатель подбирают с мощностью P, кВт и частотой вращения n, мин-1, ротора, ближайшими к Pэ.три nэ.тр. Значения параметров электродвигателей приведены в табл. 2.3. Таблица 2.3. Технические данные двигателей серии АИР (тип/асинхронная частота вращения, мин-1)
Примечание: при подборе мощности двигателя допускается его перегрузка до 5…8% при постоянной нагрузке и до 10…12% при переменной нагрузке; отклонение частоты вращения вала двигателя от заданной допускается +3% Выбираем электродвигатель с номинальной мощностью равной или несколько превышающей Рэ.тр. и с угловой скоростью близкой к nэ.тр.. Принимаем электродвигатель 112MB6/950, для которого: Рдв=4 кВт nдв=950мин-1 2.2 Уточнение передаточных чисел После выбора числа оборотов электродвигателя ![]() ![]() uобщ=950/93,63=10,14 Полученное значение распределяем между редуктором и другими передачами. Если в схеме привода отсутствуют одновременно ременная и цепная передача, то передаточное число редуктора ![]() Если в задании предусмотрен одноступенчатый редуктор и передача с гибкой связью (ременная или цепная), то ![]() ![]() где uрем – передаточное число ременной передачи; uцеп – передаточное число цепной передачи; Задаваясь значениями uрем и uцеп (см. табл. 2.2) находим значения uред: ![]() ![]() Полученные значения передаточных чисел согласовывают с табл. 2.4 Таблица 2.4
Окончательное значение передаточного числа гибкой связи необходимо уточнить по формулам ![]() ![]() Для цилиндрической зубчатой передачи принимаем передаточное число uред=3,15, тогда передаточное число цепной передачи будет: uцеп=10,14/3,15=3,30 2.3 Частота вращения и угловые скорости валов По кинематической схеме привода определяют количество валов. Первым считается вал электродвигателя с частотой вращения nн=n1=950 мин-1 (Номинальная частота по табл. 4.3). Частота вращения второго (тихоходного) вала одноступенчатого редуктора: ![]() nт = n2 = 950/3,15=301,58 мин-1 Частота вращения выходного вала: ![]() ![]() Угловые скорости валов: ω1=πn1/30; : ω2= ω1/u1; ω3= ω2/u2 и т. д. ω1= 3,14·950/30=99,43-1 ω2= 99,43/3,15=31,56 с-1 ω3= 31,56/3,30=9,56 с-1 3. РАСЧЁТ ЗУБЧАТОЙ ПЕРЕДАЧИ Один из главных параметров редуктора, межосевое расстояние ![]() ![]() где u – передаточное число редуктора или открытой зубчатой передачи; T2 =Pвых/ω2=3000/31,56=94,936·м = 94936 Н·мм– расчётный вращающий момент на колесе; ![]() Таблица 3.1. Коэффициент неравномерности распределений нагрузки по ширине венца
Ка= 49,5 для прямозубых передач, и 43 для косозубых и шевронных передач. ![]() Коэффициент ширины венца по межосевому расстоянию при проектировании редукторов рекомендуется принимать: - для прямозубых зубчатых колёс – 0,125…0,25; - для косозубых зубчатых колёс – 0,25…0,4; - для шевронных колёс – 0,5…1,0. Стандартные значения коэффициента ![]() ![]() ![]() Вычисленное значение межосевого расстояния округляем до ближайшего большего числа, кратного пяти, или по ряду размеров Ra 40. При крупносерийном производстве редукторов ![]() Принимаем ![]() Вычисляем модуль зацепления: ![]() где z1 17 – число зубьев шестерни; Принимаем z1=20 z2 = uz1=20·3,15=63 – число зубьев колеса. ![]() Полученные значения модулей округляем ![]() Ряд 1, мм …1,0; 1,25; 1,5; 2,0; 2,5; 3,0; 4,0; 5,0; 6,0; 8,0. Ряд 2, мм …1,125; 1,375; 1,75; 2,25; 2,75; 3,5; 4,5; 5,5; 7,0; 9,0. Принимаем m=2 Минимальный угол наклона зубьев косозубых колёс: ![]() ![]() Суммарное число зубьев: ![]() ![]() Полученное значение ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Число зубьев шестерни: ![]() ![]() Значение ![]() ![]() Для прямозубых колёс ![]() ![]() Фактическое передаточное число ![]() Фактические значения передаточных чисел не должны отличаться от номинальных более чем на: 3% - для одноступенчатых, 4% - для двухступенчатых и 5% – для многоступенчатых передач. Проверяем фактическое межосевое расстояние: - для косозубых передач ![]() ![]() Вычисляем основные геометрические размеры шестерни и колеса, мм. Делительные диаметры d. Шестерни … ![]() d1=3·24·cos11=70,63мм Колёса внешнего зацепления … ![]() d2=2·90-70=110мм Внешняя высота головки зуба hа hа= m (3.12) hа= 2 мм Внешняя высота ножки hf hf=1,25 · me (3.13) hf= 1,25·2 = 2,5 мм Внешний диаметр вершин зубьев dа dае = de + 2 · hae· cosδ(3.14) dа1 = 70,63+2·2·0,903 = 74,24мм dа2 =110+2·2·0,903=113,61мм Внешний диаметр впадин зубьевdfe: dfe=de – 2 · hfe· cosδ (3.15) df1 = 70,63-2·2,5·0,903 =66,11 мм df2 =110-2·2,5·0,903=64,85 мм Ширина зубчатого венца ![]() b2=0,315·90=28,35 мм Принимаем b2=28 мм Диаметр посадочного отверстия колес определяем по диаметру вала колеса. При допускаемом напряжении для сталей 40, 45 [τ]К= 20Н/мм2. Для колеса: ![]() ![]() Принимаем ![]() Диаметр ступицы dст 1,6dв2=1,6·28=44,8 мм Принимаем dст = 44м Длина ступицы lст=(1,2÷1,5)dв2=(1,2÷1,5)·28=22,4 мм Принимаем lст=22 мм Толщина обода =(2,5÷4)m=(2,5÷4)·2=10 мм Принимаем =10 мм Толщина диска С= 0,3·b2=0,3·22=6,6 мм Принимаем С=6 мм 4. РАСЧЕТ ЦЕПНОЙ ПЕРЕДАЧИ В приводах общего назначения цепные передачи применяют в основном для понижения частоты вращения приводного вала. Наиболее распространены для этой цели приводные роликовые цепи однорядные (ПР) и двухрядные (2 ПР). ![]() Рис.4.1.Цепь роликовая однорядная ![]() Рис.4.2. Цепь роликовая двухрядная. При проектировании цепных передач следует избегать больших углов (> 45°) между линией, соединяющей центры звездочек, и горизонтальной линией. Ведущую ветвь располагают, как правило, сверху. В передачах с большими углами подъема следует ставить натяжные устройства. Схема простой цепной передачи с двумя звездочками представлена на рис. 4.3. Главный параметр цепи — ее шаг t; остальные геометрические параметры передачи выражают в зависимости от шага: рекомендуемое оптимальное межосевое расстояние а = (30 ÷ 50)t; наибольшее amax ≤80t; наименьшееamin ≥ 0,6(De1+De2)+(30÷50) мм. Делительный диаметр звездочки: ![]() где z — число зубьев звездочки. Таблица 4.1.Цепи роликовые однорядные (по ГОСТ 13568-75) ![]() Таблица 4.2.Цепи роликовые двухрядные (по ГОСТ 13568-75) ![]() ![]() Рисунок 1.1.Схема цепной передачи. Расчет цепнойпередачи приводными роликовыми цепями.Главный параметр передачи — шаг цепи, мм, определяют из условия: ![]() где Т1, – вращающий момент на валу меньшей звездочки, Н·мм; Т1=94936 Н·мм– равен вращающему моменту на колесе редуктора; Z,– число зубьев той же звездочки; z1=24 z2 = uz1=24·3,71=89,04 , принимаем z2 =89 [р]– допускаемое давление, приходящееся на единицу проекции опорной поверхности шарнира, МПа (численно равное Н/мм2); значения [р] даны в табл. 4.3; m–число рядов цепи; Кэ– коэффициент, учитывающий условия монтажа и эксплуатации цепной передачи; он равен произведению шести коэффициентов: Kэ=kдkаkнkрkсмkп, где kд — динамический коэффициент: при спокойной нагрузке kд = 1, при ударной нагрузке его принимают в зависимости от интенсивности ударов от 1,25 до 2,5; кл - учитывает влияние межосевого расстояния: при а = (30÷50)t принимают ка = 1; при увеличении а снижают кг на 0,1 на каждые 20/ сверх а = 50/; при а < 25/ принимают ка = 1,25; кн учитывает влияние наклона цепи: при наклоне до 60° кн = 1; при наклоне свыше 60° кн = 1,25, но при автоматическом регулировании натяжения цепи принимают = 1 при любом наклоне; кр принимают в зависимости от способа регулирования натяжения цепи: автоматическом регулировании к = 1, при периодическом = 1,25. Kэ=1·1·1·1,25·1·1=1,25 Так как величина [р], входящая в формулу, зависит от определяемого главного параметра — шага цепи (см. табл. 4.3), то задачу решают методом последовательных приближений: предварительно принимают ориентировочное значение [р] в соответствии с предполагаемым значением t,затем определяют t, округляют его до стандартного значения (ближайшего большего). Таблица 4.3. Допускаемое давление в шарнирах цепи [р], Мпа (приz=17)
Примечания: 1. Если z> 17, то табличные значения [д] умножают на £ = 1 + 0,01(z-17). предполагаем t=12,7 тогда при n=301,59 об/мин, [р]=26 МПа ![]() предполагаем t=25,56 тогда при n=301,59 об/мин, [р]=22 МПа ![]() предполагаем t=27,02 тогда при n=301,59 об/мин, [р]=20 МПа ![]() рекомендуемое оптимальное межосевое расстояние а = (30 ÷ 50)t=(30 ÷ 50)·25,04=751,2÷1252 мм Делительный диаметр звездочки: ![]() ![]() СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. Вереина Л.И. Техническая механика: учебник для сред. проф. образования – М.: Издательский центр «Академия», 2012.-352 с. 2. Анурьев В. И. Справочник конструктора машиностроителя. В трех томах. М., Машиностроение, 2006. 3. Аркуша А.И., Фролов М.И. Техническая механика. - М., Высшая школа. 2009. 447 с. 4.Дунаев П. Ф., Леликов О. П. Конструирование узлов и деталей машин. М., Издательский центр «Академия», 2009. 496 с. 5. Сафонова Г. Г.Техническая механика: Учебник / Г.Г. Сафонова, Т.Ю. Артюховская, Д.А. Ермаков. -М.: НИЦ ИНФРА-М, 2013. -320 с.(ЭБС «Инфра-М» 6. Устюгов И. И. Детали машин. М., Высшая школа, 1981. 399 с. 7. Чернавский С.А. и др. Курсовое проектирование деталей машин. -М.: Машиностроение, 1988. 416 с. 8. Государственные стандарты РФ: 19523-81 Двигатели трехфазные асинхронные короткозамкнутые. 6636-69 Основные нормы взаимозаменяемости. Нормальные линейные размеры. ГОСТ 23360-78. Основные нормы взаимозаменяемости. Соединения шпоночные с призматическими шпонками. Размеры шпонок и сечений пазов. |