Главная страница
Навигация по странице:

  • КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

  • Привод цепного конвейера


    Скачать 253.69 Kb.
    НазваниеПривод цепного конвейера
    Дата14.05.2021
    Размер253.69 Kb.
    Формат файлаdocx
    Имя файлаKOLTAChIKhIN_N_A.docx
    ТипКурсовой проект
    #205023




    МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ НОВОСИБИРСКОЙ ОБЛАСТИ

    Государственное бюджетное профессиональное образовательное учреждение

    Новосибирской области

    «Ордынский аграрный колледж»

    КУРСОВОЙ ПРОЕКТ
    дисциплина ОП.02 Техническая механика
    Тема: Привод цепного конвейера

    Вариант 12




    Выполнил:

    студент группы 328

    специальности 35.02.07 «Механизация сельского хозяйства»

    Колтачихин. Н. А.




    Работа защищена

    «____» _____________ 202__ г.

    Оценка: ____________________

    Руководитель: Самохвалов Д.В.
    ___________________________

    (подпись)



    2020 г.



    СОДЕРЖАНИЕ
    1. ЗАДАНИЕ К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ ...……………………..…….… стр.3

    2. КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРИВОДА……………..…………...…стр. 4

    3. РАСЧЁТ ЗУБЧАТОЙ ПЕРЕДАЧИ ………..….…………………..……стр.9

    4. РАСЧЁТ ЦЕПНОЙ ПЕРЕДАЧИ……….……….……………….……….стр.14

    5. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ……………………………………………….стр.18








    ЗАДАНИЕ К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ

    1. Выполнить кинематический расчет привода с цилиндрическим одноступенчатым редуктором (шевронная передача) и цепной передачей. Определить размеры косозубой передачи, определить основные параметры цепной передачи. Мощность на выходном валу привода Pвых и угловая скорость вых.. Редуктор предназначен для длительной работы. Передача не реверсивная, высоконагруженная. Материал зубчатого колеса имеет твердость на поверхности HRC 45.




    1. Выполнить чертеж зубчатого колеса




    Вариант

    12

    Pвых, кВт

    3

    вых, с-1

    9,8


    2. КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРИВОДА

    2.1 Выбор электродвигателя

    Для выбора электродвигателя определяем требуемую мощность его и частоту вращения.

    Потребляемая мощность привода (мощность на выходе) задана Pвых=4,5 кВт

    Определяем общий КПД передачи

    ηобщ = ηц∙ηз∙ηп 2.1

    где ηц=0,95– КПД клиноременной передачи (см. табл. 1.1);

    ηз=0,94 – КПД пары одноступенчатым редуктором;

    ηп=0,99 – КПД, учитывающий потери в одной паре подшипников качения.

    Таблица 1.1.Значения коэффициентов полезного действия

    Типпередачи

    η

    Зубчатая (с опорами, закрытая):

    цилиндрическая

    коническая


    0,96…0,98

    0,95…0,97

    Планетарная (закрытая):

    одноступенчатая

    двухступенчатая


    0,9…0,95

    0,85…0,9

    Червячная (закрытая) при передаточном числе:

    св. 30

    св. 14 до 30

    св. 8 до14


    0,7…0,8

    0,75…0,85

    0,8…0,9

    Ременная (всетипы)

    0,94…0,96

    Цепная

    0,92…0,95

    Муфтасоединительная

    0,98

    Подшипникикачения (однапара)

    0,99


    ηобщ = 0,95∙0,94∙0,99=0,88

    Требуемая мощность электродвигателя определяется по формуле:

    , (2.2)

    Pэ.тр.=3/0,88=3,40 кВт
    Требуемая частота вращения вала электродвигателя

    , (2.3)

    где u1, u2 ,…, un – передаточные числа передач привода (таблица 2.2);

    u1=3 – передаточное число зубчатой передачи;

    u2=4 – передаточное число цепной передачи

    , (2.4)

    где ωвых=9,8с-1 – угловая скорость на выходном валу привода.

    nвых=30∙9,8/3,14=93,63 мин-1;

    nэ.тр.=93,63∙3∙4=1123,56 мин-1.

    Таблица 2.2. Значения передаточных чисел

    Вид передачи

    Твердость зубьев НВ или HRC

    Передаточное число

    Зубчатая цилиндрическая тихоходная ступень во всех редукторах (uт)
    Быстроходная ступень в редукторах с развёрнутой схемой (uБ)

    ≤НВ 350

    HRC 40…56

    HRC 56…63
    ≤НВ 350

    HRC 40…56

    HRC 56…63

    2,5…5,6

    2,5…5,6

    2…4
    3,15…5,6

    3,15…5,6

    2,5…4

    Быстроходная ступень в соосном редукторе (uБ)
    Коническая зубчатая
    Червячная

    Цепная

    Ремённая

    ≤НВ 350

    HRC 40…56

    HRC 56…63

    ≤НВ 350

    ≥HRC 40

    -

    -

    -

    4…6,3

    4…6,3

    3,15…5

    1…4

    1…4

    16…50

    1,5…4

    2…5


    Электродвигатель подбирают с мощностью P, кВт и частотой вращения n, мин-1, ротора, ближайшими к Pэ.три nэ.тр. Значения параметров электродвигателей приведены в табл. 2.3.

    Таблица 2.3. Технические данные двигателей серии АИР (тип/асинхронная частота вращения, мин-1)

    Мощность, кВт

    Синхронная частота, мин-1

    3000

    1500

    1000

    750

    0,37

    0,55

    0,75

    1,1

    1,5

    2,2

    3

    4

    5,5

    7,5

    11

    15

    18,5

    22

    30

    -

    -

    71А2/2820

    71В2/2805

    80А2/2850

    80В2/2850

    90L2/2850

    100S2/2850

    100L2/2850

    112M2/2895

    132M2/2910

    160S2/29101

    160M2/29101

    180S2/29191

    180M2/29251

    -

    71A4/1357

    71B4/1350

    80A4/1395

    80B4/1395

    90L4/1395

    100S4/1410

    100L4/1410

    112M4/1432

    132S4/1440

    132M4/1447

    160S4/14552

    160M4/14552

    180S4/14623

    180M4/14701

    71A6/915

    71B6/815

    80A6/920

    80B6/920

    90L6/925

    100L6/945

    112MA6/950

    112MB6/950

    132S6/960

    132M6/960

    160S6/9704

    160M6/9705

    180M6/9803

    -

    -

    -

    -

    90LA8/705

    90LB8/715

    100L8/702

    112MA8/709

    112MB8/709

    132S8/716

    132M8/712

    160S8/7273

    160M8/7273

    180M8/731

    -

    -

    -


    Примечание: при подборе мощности двигателя допускается его перегрузка до 5…8% при постоянной нагрузке и до 10…12% при переменной нагрузке; отклонение частоты вращения вала двигателя от заданной допускается +3%

    Выбираем электродвигатель с номинальной мощностью равной или несколько превышающей Рэ.тр. и с угловой скоростью близкой к nэ.тр.. Принимаем электродвигатель 112MB6/950, для которого:

    Рдв=4 кВт

    nдв=950мин-1

    2.2 Уточнение передаточных чисел

    После выбора числа оборотов электродвигателя определяем общее передаточное число привода

    , (2.5)
    uобщ=950/93,63=10,14

    Полученное значение распределяем между редуктором и другими передачами.

    Если в схеме привода отсутствуют одновременно ременная и цепная передача, то передаточное число редуктора

    (2.6)

    Если в задании предусмотрен одноступенчатый редуктор и передача с гибкой связью (ременная или цепная), то

    или , (2.7)

    где uрем – передаточное число ременной передачи;

    uцеп – передаточное число цепной передачи;

    Задаваясь значениями uрем и uцеп (см. табл. 2.2) находим значения uред:

    или (2.8)

    Полученные значения передаточных чисел согласовывают с табл. 2.4
    Таблица 2.4

    Для цилиндрических зубчатых передач по СТ СЭВ 221 – 75:

    1-й ряд – 1,0; 1,25; 1,6; 2,0; 2,5; 3,15; 4,0; 5,0; 6,3; 8,0;

    2-й ряд – - 1,4; 1,8; 2,24; 2,8; 3,55; 4,5; 5,6; 7,1; 9,0;

    для конических зубчатых передач по ГОСТ 12289 – 76:

    1,4; 1,6; 1,8; 2,0; 2,24; 2,5; 2,8; 3,15; 3,55; 4,0; 4,5; 5,0; 5,5; 6,3;

    для червячных передач по ГОСТ 2144 – 76:

    1-й ряд – 8; 10; 12,5; 16; 20; 25; 31,5; 40; 50; 63; 80;

    2-й ряд – 9; 11,2; 14; 18; 22,4; 28; 35,5; 45; 56; 71.


    Окончательное значение передаточного числа гибкой связи необходимо уточнить по формулам

    , (2.9)

    Для цилиндрической зубчатой передачи принимаем передаточное число uред=3,15, тогда передаточное число цепной передачи будет:

    uцеп=10,14/3,15=3,30

    2.3 Частота вращения и угловые скорости валов

    По кинематической схеме привода определяют количество валов. Первым считается вал электродвигателя с частотой вращения nн=n1=950 мин-1 (Номинальная частота по табл. 4.3).

    Частота вращения второго (тихоходного) вала одноступенчатого редуктора:

    (2.10)

    nт = n2 = 950/3,15=301,58 мин-1

    Частота вращения выходного вала:

    (2.11)

    мин-1

    Угловые скорости валов: ω1=πn1/30; : ω2= ω1/u1; ω3= ω2/u2 и т. д.

    ω1= 3,14·950/30=99,43-1

    ω2= 99,43/3,15=31,56 с-1

    ω3= 31,56/3,30=9,56 с-1


    3. РАСЧЁТ ЗУБЧАТОЙ ПЕРЕДАЧИ

    Один из главных параметров редуктора, межосевое расстояние (мм). В проектировочных расчетах определяют по зависимости:

    (3.1)

    где u – передаточное число редуктора или открытой зубчатой передачи;

    T2 =Pвых2=3000/31,56=94,936·м = 94936 Н·мм– расчётный вращающий момент на колесе;

    – коэффициент неравномерности распределения нагрузки по ширине венца. Принимают по табл.3.1.

    Таблица 3.1. Коэффициент неравномерности распределений нагрузки по ширине венца


    Расположение зубчатых колес относительно опор

    Твердость НВ

    Поверхности зубьев

    ≤350

    >350

    Симметричное

    1,00-1,15

    1,05-1,25

    Несимметричное

    1,1-1,25

    1,15-1,35

    Консольное

    1,2—1,35

    1,25-1,45

    При постоянной нагрузке КНβ = 1


    Ка= 49,5 для прямозубых передач, и 43 для косозубых и шевронных передач.

    – коэффициент ширины венца колеса по межосевому расстоянию, в – ширина венца колеса, мм.

    Коэффициент ширины венца по межосевому расстоянию при проектировании редукторов рекомендуется принимать:

    - для прямозубых зубчатых колёс – 0,125…0,25;

    - для косозубых зубчатых колёс – 0,25…0,4;

    - для шевронных колёс – 0,5…1,0.

    Стандартные значения коэффициента по ГОСТ2185-6в: 0,1; 0,125; 0,16; 0,2; 0,315; 0,4; 0,5; 0,63.

    =410 МПа – допускаемое контактное напряжение;

    =100,88 мм

    Вычисленное значение межосевого расстояния округляем до ближайшего большего числа, кратного пяти, или по ряду размеров Ra 40. При крупносерийном производстве редукторов округляем до ближайшего стандартного значения по ГОСТ 2185-66: 40; 50; 63; 71; 80; 90; 1000; 112; 125; 140; 160; 180; 200; 224; 250; 260; 280; 300; 320; 340; 360; 180; 400.

    Принимаем

    Вычисляем модуль зацепления:

    (3.2)

    где z1  17 – число зубьев шестерни;

    Принимаем z1=20

    z2 = uz1=20·3,15=63 – число зубьев колеса.



    Полученные значения модулей округляем до стандартного m(мм) из ряда чисел:

    Ряд 1, мм …1,0; 1,25; 1,5; 2,0; 2,5; 3,0; 4,0; 5,0; 6,0; 8,0.

    Ряд 2, мм …1,125; 1,375; 1,75; 2,25; 2,75; 3,5; 4,5; 5,5; 7,0; 9,0.

    Принимаем m=2

    Минимальный угол наклона зубьев косозубых колёс:

    (3.3)



    Суммарное число зубьев:

    . (3.4)



    Полученное значение округляем в меньшую сторону до целого числа и определяем действительное значение угла наклона зуба:

    (3.5)



    Число зубьев шестерни:

    , (3.6)



    Значение округляем в большую сторону до целого числа

    Для прямозубых колёс ; для косозубых и шевронных – =17·cos3(11)=16,67 (3.7)

    Фактическое передаточное число =63/20=3,15

    Фактические значения передаточных чисел не должны отличаться от номинальных более чем на: 3% - для одноступенчатых, 4% - для двухступенчатых и 5% – для многоступенчатых передач.

    Проверяем фактическое межосевое расстояние:

    - для косозубых передач . (3.9)

    мм

    Вычисляем основные геометрические размеры шестерни и колеса, мм.

    Делительные диаметры d.

    Шестерни … . (3.10)

    d1=3·24·cos11=70,63мм

    Колёса внешнего зацепления … (3.11)

    d2=2·90-70=110мм

    Внешняя высота головки зуба hа

    hа= m (3.12)

    hа= 2 мм

    Внешняя высота ножки hf

    hf=1,25 · me (3.13)

    hf= 1,25·2 = 2,5 мм

    Внешний диаметр вершин зубьев dа

    dае = de + 2 · hae· cosδ(3.14)

    dа1 = 70,63+2·2·0,903 = 74,24мм

    dа2 =110+2·2·0,903=113,61мм

    Внешний диаметр впадин зубьевdfe:

    dfe=de – 2 · hfe· cosδ (3.15)

    df1 = 70,63-2·2,5·0,903 =66,11 мм

    df2 =110-2·2,5·0,903=64,85 мм

    Ширина зубчатого венца

    , (3.16)

    b2=0,315·90=28,35 мм

    Принимаем b2=28 мм

    Диаметр посадочного отверстия колес определяем по диаметру вала колеса. При допускаемом напряжении для сталей 40, 45 [τ]К= 20Н/мм2.

    Для колеса:

    (3.17)

    =28,73 мм

    Принимаем

    Диаметр ступицы dст 1,6dв2=1,6·28=44,8 мм

    Принимаем dст = 44м

    Длина ступицы lст=(1,2÷1,5)dв2=(1,2÷1,5)·28=22,4 мм

    Принимаем lст=22 мм

    Толщина обода  =(2,5÷4)m=(2,5÷4)·2=10 мм

    Принимаем  =10 мм

    Толщина диска С= 0,3·b2=0,3·22=6,6 мм

    Принимаем С=6 мм
    4. РАСЧЕТ ЦЕПНОЙ ПЕРЕДАЧИ

    В приводах общего назначения цепные передачи применяют в основном для понижения частоты вращения приводного вала. Наиболее распространены для этой цели приводные роликовые цепи однорядные (ПР) и двухрядные (2 ПР).



    Рис.4.1.Цепь роликовая однорядная



    Рис.4.2. Цепь роликовая двухрядная.

    При проектировании цепных передач следует избегать больших углов (> 45°) между линией, соединяющей центры звездочек, и го­ризонтальной линией. Ведущую ветвь располагают, как правило, сверху. В передачах с большими углами подъема следует ставить натяжные устройства.

    Схема простой цепной передачи с двумя звездочками представлена на рис. 4.3. Главный параметр цепи — ее шаг t; остальные геометри­ческие параметры передачи выражают в зависимости от шага:

    рекомендуемое оптимальное межосевое расстояние а = (30 ÷ 50)t;

    наибольшее amax ≤80t;

    наименьшееamin ≥ 0,6(De1+De2)+(30÷50) мм.

    Делительный диаметр звездочки:

    (4.1)

    где z — число зубьев звездочки.

    Таблица 4.1.Цепи роликовые однорядные (по ГОСТ 13568-75)



    Таблица 4.2.Цепи роликовые двухрядные (по ГОСТ 13568-75)




    Рисунок 1.1.Схема цепной передачи.

    Расчет цепнойпередачи приводными роликовыми цепями.Главный параметр передачи — шаг цепи, мм, определяют из условия:

    , (4.2)

    где Т1, – вращающий момент на валу меньшей звездочки, Н·мм;

    Т1=94936 Н·мм– равен вращающему моменту на колесе редуктора;

    Z,– число зубьев той же звездочки;

    z1=24

    z2 = uz1=24·3,71=89,04 , принимаем z2 =89

    [р]– допускаемое давление, приходящееся на единицу проекции опорной поверхности шарни­ра, МПа (численно равное Н/мм2);

    значения [р] даны в табл. 4.3;

    m–число рядов цепи;

    Кэ– коэффициент, учитывающий условия монтажа и эксплуатации цепной передачи; он равен произведению шести коэффициентов:

    Kэ=kдkаkнkрkсмkп,

    где kд — динамический коэффициент: при спокойной нагрузке kд = 1, при ударной нагрузке его принимают в зависимости от ин­тенсивности ударов от 1,25 до 2,5; кл - учитывает влияние межосевого расстояния: при а = (30÷50)t принимают ка = 1; при увеличении а снижают кг на 0,1 на каждые 20/ сверх а = 50/; при а < 25/ принимают ка = 1,25; кн учитывает влияние наклона цепи: при наклоне до 60° кн = 1; при наклоне свыше 60° кн = 1,25, но при автоматическом ре­гулировании натяжения цепи принимают = 1 при любом наклоне; кр принимают в зависимости от способа регулирования натяжения цепи: автоматическом регулировании к = 1, при периодическом = 1,25.

    Kэ=1·1·1·1,25·1·1=1,25

    Так как величина [р], входящая в формулу, зависит от определяемого главного параметра — шага цепи (см. табл. 4.3), то задачу решают методом последовательных приближений: предвари­тельно принимают ориентировочное значение [р] в соответствии с предполагаемым значением t,затем определяют t, округляют его до стандартного значения (ближайшего большего).

    Таблица 4.3. Допускаемое давление в шарнирах цепи [р], Мпа (приz=17)

    ωр

    об/мин

    Шаг цепи, мм

    12,7

    15,875

    19,05

    25,4

    31,75

    38,1

    44,45

    50,8

    50

    46

    43

    39

    36

    34

    31

    29

    27

    100

    37

    34

    31

    29

    27

    25

    23

    22

    200

    29

    27

    25

    23

    22

    19

    18

    17

    300

    26

    24

    22

    20

    19

    17

    16

    15

    500

    22

    20

    18

    17

    16

    14

    13

    12

    750

    19

    17

    16

    15

    14

    13





    1000

    17

    16

    14

    13

    13







    1250

    16

    15

    13

    12









    Примечания: 1. Если z> 17, то табличные значения [д] умножают на

    £ = 1 + 0,01(z-17).

    предполагаем t=12,7

    тогда при n=301,59 об/мин, [р]=26 МПа

    =25,56принимаем t=25,56 значения не совпадают;

    предполагаем t=25,56

    тогда при n=301,59 об/мин, [р]=22 МПа

    =27,02 принимаем t=27,2 значения не совпадают;

    предполагаем t=27,02

    тогда при n=301,59 об/мин, [р]=20 МПа

    =27,89 принимаем t=27,89 значения совпадают.

    рекомендуемое оптимальное межосевое расстояние

    а = (30 ÷ 50)t=(30 ÷ 50)·25,04=751,2÷1252 мм

    Делительный диаметр звездочки:

    =51,12 мм

    =91,28 мм

    СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

    1. Вереина Л.И. Техническая механика: учебник для сред. проф. образования – М.: Издательский центр «Академия», 2012.-352 с.

    2. Анурьев В. И. Справочник конструктора машиностроителя. В трех томах. М., Машиностроение, 2006.

    3. Аркуша А.И., Фролов М.И. Техническая механика. - М., Высшая

    школа. 2009. 447 с.

    4.Дунаев П. Ф., Леликов О. П. Конструирование узлов и деталей машин. М., Издательский центр «Академия», 2009. 496 с.

    5. Сафонова Г. Г.Техническая механика: Учебник / Г.Г. Сафонова, Т.Ю.

    Артюховская, Д.А. Ермаков. -М.: НИЦ ИНФРА-М, 2013. -320 с.(ЭБС «Инфра-М»

    6. Устюгов И. И. Детали машин. М., Высшая школа, 1981. 399 с.

    7. Чернавский С.А. и др. Курсовое проектирование деталей машин. -М.:

    Машиностроение, 1988. 416 с.

    8. Государственные стандарты РФ:

    19523-81 Двигатели трехфазные асинхронные короткозамкнутые.

    6636-69 Основные нормы взаимозаменяемости. Нормальные линейные размеры.

    ГОСТ 23360-78. Основные нормы взаимозаменяемости. Соединения шпоночные с призматическими шпонками. Размеры шпонок и сечений пазов.


    написать администратору сайта