отчет по практике. Производство неконцентрированной азотной кислоты. Стадия окисления аммиака. Мощность 380 тыс тг
Скачать 1.63 Mb.
|
Прочностной расчет теплообменного аппарата Расчет толщины стенки кожуха Толщину обечайки рассчитываем по формуле: Расчет толщины эллиптического днища Исходя из условия технологичности изготовления толщину стенки днища, имеющего отверстие, определяем по выражению, м: где: z=1-d/Dвн=1-0,014/0,2=0,93 – коэффициент неукрепленного отверстия; d – наибольший диаметр неукрепленного отверстия, м; hвып – высота выпуклой части днища, м. Расчет трубной решетки Расчетное давление, МПа, при расчете трубной решетки выбираем по большему из трех следующих значений: где: , – давление в межтрубном и трубном пространствах соответственно, МПа; , – пробное давление при гидравлическом испытании в межтрубном пространстве и в трубах, МПа; – отношение жесткости трубок к жесткости кожуха; – расчетный температурный коэффициент; – модуль упругости системы трубок, МПа/м; – расчетная длина корпуса, равная длине труб, м; – коэффициент перфорации. Коэффициент, выражающий отношение жесткости трубок к жесткости кожуха, находим по формуле: где: – модули упругости материала трубок и кожуха, – площадь сечения стенок трубок и кожуха, м2. Площадь сечения стенок трубок, м2, рассчитываем: где: n – количество трубок, шт; dнар, dвн – внутренний и наружный диаметры трубок, м. Площадь сечения стенок кожуха, м2: Расчетный температурный коэффициент находим по формуле: где: – температуры трубок и кожуха, °С; =11,8·10-6 1/°С. коэффициенты линейного удлинения трубок и кожуха для стали. Рассчитываем модуль упругости системы трубок, МПа/м: где: – длина трубок, м; α = Dвн/2=0,2/2=0,1 м – внутренний радиус корпуса, м. Коэффициент перфорации определяют по формуле: Тогда расчетные давления, МПа, будут найдены по формулам: Выбираем наибольшее расчетное давление Рр=3,2 МПа. Толщину трубной решетки рассчитывают: Принимаем толщину трубной решетки Изгибающий момент, распределенный по контуру решетки: где: – коэффициент системы «решетка-трубки», 1/м; – выбираются в зависимости от безразмерного параметра ω=β·α; Т и – вспомогательные коэффициенты. Коэффициент системы «решетка – трубки», 1/м: где: – жесткость трубной решетки при изгибе, Н·м: где: = 2,058·105 МПа – модуль упругости материала решетки; где: – коэффициенты жесткости трубной и перфирированной решеток; αр – расчетный коэффициент. Значения коэффициентов: Ф1 = 2,06; Ф2 = 0,19; Ф3 = 1,76. Вспомогательные коэффициенты: где: h = δр – 0,003 =0,014 – 0,003 = 0,011 – толщина полки фланца, м. Коэффициент податлизости системы «кожух-решетка»: Жесткость фланцевого соединения: где: b=0,07м – ширина полки фланца; R = a + 0,005=0,1+0,005=0,105 – растояние от центра тяжести сечения фланца до оси аппарата, м. Перерезывающая сила, распределенная по контуру трубной решетки: Максимальный изгибающий момент в трубной решетке: где: А= f(m,ω) = 0,52 – коэффициент, определяется по таблице; m – характеристика заделки решетки; ω = 1,24 – безразмерный параметр. Характеристика заделки решетки определяется по формуле: Проверяем напряжение от изгиба в трубной решетке: где: – коэффициент прочности решетки; t = 24 мм – шаг разбивки отверстий в трубной решетке; ВЫВОДЫ В данной выпускной квалификационной работе было рассмотрено процесс получения неконцентрированной азотной кислоты мощностью 380000 т/г на стадии окисления аммиака кислородом воздуха. В первом разделе провели аналитический обзор по существующими методами производства, ознакомились с теоретическими основами технологического процесса и с описанием технологической схемы и основного аппарата. Рассмотрели теоретические основы технологического процесса окисления аммиака в производстве неконцентрированной азотной кислоты. Изучили технологические факторы, влияющие на процесс, такие как температура, давление, катализатор, содержание аммиака в аммиачно-воздушной смеси и другие. Описали технологическую схему производства азотной кислоты АК-72М и основной аппарат стадии окисления аммиака. Выбранная комбинированная схема производства является наиболее современной, так как в ней обеспечиваются оптимальные условия каждой стадий производства. В расчетной части дипломной работы рассчитали материальные и тепловые балансы, а также конструктивные расчеты основного аппарата. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ: Москвичев Ю. А. Теоретические основы химической технологии : учебное пособие / Ю. А. Москвичев, А. К. Григориев, О. С. Павлов. – 4-е изд., стер. – Санкт-Петербург : Лань, 2020. – 272 с. Химическая технология неорганических веществ: в 2 кн. / под ред. Т. Г. Ахметова. – Санкт-Петербург: Лань, 2017. Кн. 1. – 688 с., Кн. 2. – 536 с. Матвеева Э. Ф. Методика обучения химии. Первоначальные знания по химическим производствам : учебно-методическое пособие / Э. Ф. Матвеева, Е. И. Тупкин. – 2-е изд., испр. – Санкт-Петербург : Лань, 2020. – 180 с. Ильин, А.П. Производство азотной кислоты / А.П. Ильин, А.В. Кунин. – Санкт-Петербург: Лань, 2013. – 256 с. Краткий справочник физико-химических величин / под ред. А. А. Разделя, А. М. Пономаревой. – Л.: Химия, 2012. – 384 с. Баранов Д. А. Процессы и аппараты химической технологии : учебное пособие / Д. А. Баранов. – 3-е изд., стер. – Санкт-Петербург : Лань, 2020. – 408 с. Карапузова, Н. Ю., Фокин, В. М. Расчет теплообменных аппаратов : методические указания к курсовому и дипломному проектированию / Н. Ю. Карапузова, В. М. Фокин. – Волгоград: ВолгГАСУ, 2013. – 64с. Савельев, Н. И. Расчет и проектирование кожухотрубчатых теплообменных аппаратов: учеб. Пособие / Н. И. Савельев, Н. М. Лукин. – Чебоксары: Изд-во Чуваш. ун-та., 2010. – 80 с. |