Готовая курсовая по дыханиям. Расчет потерь нефти от испарения при хранении в рвс
Скачать 1.65 Mb.
|
1.4 Техническое обслуживание резервуаров Техническое обследование резервуаров выполняется Отделом технического надзора согласно «Графика технического обследования резервуаров», утвержденного главным инженером. Частичное техническое обследование выполняется не реже одного раза в пять лет, полное техническое обследование - один раз в десять лет. Основное оборудование и арматура резервуара должны подвергаться профилактическим осмотрам согласно «Календарного графика» утвержденного главным инженером НГДУ. Результаты осмотра и обслуживания должны быть записаны в журнал осмотра основного оборудования и арматуры резервуаров. Заосадкой основания каждого резервуара должно быть установлено систематическое наблюдение согласно «План-графика выполнения нивелирования резервуаров» утвержденного главным инженером НГДУ. В первые четыре года эксплуатации резервуаров необходимо ежегодно проводить нивелирование в абсолютных отметках окрайки днища или верха нижнего пояса не менее чем в восьми точках, но не реже чем через 6 м. В последующие годы после стабилизации осадки следует систематически (не реже одного раза в пять лет) проводить контрольное нивелирование. Для измерения осадки основания резервуара на территории предприятия долженбыть установлен глубинный репер, закладываемый ниже глубины промерзания. При осмотре сварных резервуаров особое внимание следует уделять сварным вертикальным швам нижних поясов корпуса, швам приварки нижнего пояса к днищу (швам уторного уголка), швам окрайков днища и принимающим участкам основного металла. Результаты осмотров швов должны быть зарегистрированы в журнале осмотра основного оборудования и арматуры резервуаров. При появлении трещин в швах или основном металле уторного уголка днища действующий резервуар должен быть немедленно освобожден, опорожнен и зачищен. При появлении трещин в швах или в основном металле стенки действующий резервуар должен быть освобожден полностью или частично в зависимости от способа его ремонта. Каждый резервуар должен периодически подвергаться текущему, среднему и капитальному ремонтам:
1.5 Техническая документация на резервуары Комплект технической документации должен включать:
Если за давностью строительства техническая документация на резервуар отсутствует, то паспорт должен быть составлен предприятием, эксплуатирующим резервуар, и подписан главным инженером предприятия. Паспорт должен быть составлен на основании детальной технической инвентаризации всех частей и конструкций резервуара. Указания по текущему обслуживанию резервуаров:
2 Классификация потерь нефти от испарения при хранении в РВС Потери нефти и нефтепродуктов наносят большой вред всему народному хозяйству, поэтому борьба с потерями - чрезвычайно важная и актуальная задача. Для борьбы с потерями необходимо знать причины, вызывающие потери нефти и нефтепродуктов. Потери происходят от утечек, испарения, смешения различных сортов нефтепродуктов и нефтей. По данным исследований в системе транспорта и хранения примерно 75% потерь нефти и нефтепродуктов происходит от испарения. Потери от испарения. В резервуаре, имеющем некоторое количество продукта, газовое пространство заполнено паровоздушной смесью. Количество нефтепродукта в этой паровоздушной смеси: , (2.1) где с - объемная концентрация паров нефтепродукта в паровоздушной смеси; р - плотность паров продукта; V - объем газового пространства. Всякое выталкивание паровоздушной смеси из газового пространства резервуара в атмосферу сопровождается потерями нефтепродукта, испарившегося в газовое пространство – это и есть потери от испарения. Они происходят по следующим причинам. 1. От вентиляции газового пространства. Если в крыше резервуара имеются в двух местах отверстия, расположенные на расстоянии Н по вертикали, то более тяжелые бензиновые пары будут выходить через нижнее отверстие, а соответствующее количество атмосферного воздуха входить в газовое пространство резервуара через верхнее отверстие; установится естественная циркуляция воздуха и бензиновых паров в резервуаре, образуется так называемый газовый сифон. Объемная потеря газа в единицу времени работы «газового сифона» определяется по уравнению: , (2.2) где у - коэффициент расхода отверстия; F - площадь отверстия; р - давление, под которым происходит истечение, оно равно разности весов столбов высотой Н паровоздушной смеси плотностью рс и воздуха плотностью рв, т.е.: . (2.3) Потери от вентиляции могут происходить через открытые люки резервуаров, цистерн путем простого выдувания бензиновых паров ветром, вследствие чего их необходимо тщательно герметизировать. 2. Потери от «больших дыханий»- от вытеснения паров нефтепродуктов из газового пространства емкостей закачиваемым нефтепродуктом. Нефтепродукт, поступая в герметизированный резервуар, сжимает паровоздушную смесь до давления, на которое установлена арматура. Как только давление станет равным расчетному давлению дыхательного клапана, из резервуара будут выходить пары нефтепродукта, начнется «большое дыхание» («выдох»). Чем больше давление, на которое отрегулирован дыхательный клапан, тем позднее начнется «большое дыхание». При откачке нефтепродукта из резервуара происходит обратное явление: как только вакуум в резервуаре станет равен вакууму, на который установлен дыхательный клапан, в газовое пространство начнет входить атмосферный воздух - произойдет «вдох» резервуара. 3. Потери от «обратного выдоха». Вошедший в резервуар воздух начнет насыщаться парами нефтепродукта; количество газов в резервуаре будет увеличиваться; вследствие этого по окончании «вдоха», спустя некоторое время из резервуара может произойти «обратный выдох»- выход насыщающейся газовой смеси. 4. Потери от насыщения газового пространства. Если в пустой резервуар, содержащий только воздух, залить небольшое количество нефтепродукта, последний начнет испаряться и насыщать газовое пространство. Паровоздущная смесь будет увеличиваться в объеме, и часть ее может уйти из резервуара - произойдут потери от насыщения. 5. Потери от «малых дыханий» происходят в результате следующих причин: а) из-за повышения температуры газового пространства в дневное время. В дневное время газовое пространство резервуара и поверхность нефтепродукта нагреваются за счет солнечной радиации. Паровоздушная смесь стремится расшириться, с поверхности нефтепродукта испаряются наиболее легкие фракции, концентрация паров нефтепродукта в газовом пространстве повышается, давление растет. Когда избыточное давление в резервуаре станет равным давлению, на которое установлен дыхательный клапан, он открывается и из резервуара начинает выходить паровоздушная смесь - происходит «выдох». В ночное время из-за снижения температуры часть паров конденсируется, паровоздушная смесь сжимается, в газовом пространстве создается вакуум, дыхательный клапан открывается и в резервуар входит атмосферный воздух - происходит «вдох»; б) из-за снижения атмосферного давления. При этом разность давлений в газовом пространстве резервуара и атмосферного может превысить перепад давлений, на который установлен дыхательный клапан, он откроется и произойдет «выдох» («барометрические малые дыхания»). При повышении атмосферного давления может произойти «вдох» [3]. 3.Расчет потерь нефти от испарения при хранении в РВС 3.1 Расчет потерь нефти от «малых дыханий» Определить потери от «малого дыхания» 21 июня из резервуара РВС 10000, расположенного в г. Уфе (географическая широта ψ = 54◦ 48’). Высота взлива автобензина Нвзл = 8м. Максимальная температура воздуха – 303К, минимальная – 290К. Резервуар окрашен алюминиевой краской годичной давности (εс = 0,5). Уставка клапана вакуума Ркв = 194Па, а клапана давления – 1966Па. Барометрической давление Ра = 101320Па. Облачность 50% (K0=0,8). Температура начала кипения бензина ТНК = 326К, плотность ρ293=750кг/м3, давление насыщенных паров по Рейду PR = 55200Па. Бензин хранится в резервуаре без движения четвертые сутки. Решение 1. По табл. 1 определяем геометрические размеры резервуара: диаметр Dр = 34,2м; высота Н = 11,92м; высота конуса крышки Нк = 0,65м; геометрический объем Vр = 10950м3. 2. Площадь «зеркала» бензина: . (3.1.1) 3. Молярная масса бензиновых паров определяется по формуле: , (3.1.2) , ТНК – температура начала кипения бензина, ТНК= 326 К. 4. Средняя температура воздуха: , (3.1.3) гдемаксимальная температура воздуха; минимальная температура воздуха. Принимаем, что средняя температура бензина равна среднесуточной температуре воздуха, т.е. Тб.ср= Тв.ср= 296,5К. 5. Теплопроводность и теплоемкость бензина при его средней температуре определяем по формулам: , (3.1.4) , , (3.1.5) , где Тп.ср – средняя температура нефтепродукта. 6. Рассчитываем коэффициент температуропроводности бензина: , (3.1.6) гдеплотность нефтепродукта при средней температуре нефтепродукта Тп.ср.; удельная теплоемкость; теплопроводность. Пересчитываем плотность на среднюю температуру: , (3.1.7) где- коэффициент объемного расширения =0,001098 (3.1.8) . (3.1.6) 7. Количество суток до рассматриваемого дня включительно с начала года: NД= 31+28+31+30+31+21 = 170сут. (3.1.9) 8. Расчетное склонение Солнца 21 июня: . (3.1.10) 9. Продолжительность дня: . (3.1.11) 10. Расчетный параметр m0 находим по формуле: , (3.1.12) , гдепродолжительность дня. 11. Находим Интенсивность солнечной радиации: , (3.1.13) , где К0 – коэффициент, учитывающий состояние облачности; коэффициент прозрачности атмосферы, защитой от ее влажности, облачности, запыленности, при безоблачном небе; географическая широта места установки резервуара. 12. Определяем расчетную высоту газового пространства резервуара: , (3.1.12) , где Н – высота корпуса; Нвзл – высота взлива; НК – высота корпуса крыши. 13. Площадь проекции поверхности стенок, ограничивающих газовое пространство резервуара, на вертикальную плоскость: . (3.1.13) 14. Площадь проекции стенок резервуара на плоскость, нормальную к направлению солнечных лучей в полдень, определяем по формуле: , (3.1.14) . 15. Определяем площадь поверхности стенок, ограничивающих газовое пространство: . (3.1.15) 16. Количество тепла, получаемого 1м2 стенки, ограничивающей ГП резервуара, за счет солнечной радиации, рассчитываем по формуле: , (3.1.16) гдестепень черноты внешней поверхности резервуара (0,27…0,67) для алюминиевой краски; io – интенсивность солнечной радиации; FГ – площадь поверхности стенок; Fo – площадь проекции стенок газового пространства резервуара на плоскость. 17. С учетом табл. 5 находим величины коэффициентов теплоотдачи: , (3.1.17) , (3.1.18) , (3.1.19) , (3.1.20) , (3.1.21) , (3.1.22) , (3.1.23) . (3.1.24) 18. Рассчитываем приведенные коэффициенты теплоотдачи от стенки резервуара к нефтепродукту: , (3.1.25) , (3.1.26) где и – соответственно коэффициенты теплоотдачи от паровоздушной смеси, находящейся в газовом пространстве резервуара, к поверхности жидкости для дневного и ночного времени; FH – площадь зеркала нефтепродукта в резервуаре; FГ – площадь поверхности стенок; – теплопроводность бензина. 19. Избыточные максимальная и минимальная температуры стенки резервуара, отсчитываем от средней температуры бензина по формулам: , (3.1.27) , (3.1.28) где , (3.1.29) , (3.1.30) -минимальная температура воздуха; - средняя температура нефтепродукта; - максимальная температура воздуха; , - коэффициенты теплоотдачи от стенки емкости в атмосферу соответственно в ночное и дневное время; их вычисляют как сумму коэффициентов теплоотдачи конвекцией () и излучением(). 20. Избыточные температуры ГП, отсчитываем от средней температуры бензина: , (3.1.31) . (3.1.32) 21. Находим минимальную и максимальную температуры газового пространства резервуара: , (3.1.33) . (3.1.34) 22. Определяем объем жидкой и паровой фаз в резервуаре: , (3.1.35) , (3.1.36) 23. Рассчитываем соотношение фаз и величину функции F (VП/Vж) , (3.1.37) так какVП/Vж 4, то согласно табл. 3 . (3.1.38) 24.Расчитываем давление насыщенных паров бензина при минимальной температуре в ГП резервуара по формуле: , (3.1.39) где PR – давление насыщенных паров нефтепродукта по Рейду; bS – эмпирический коэффициент, для автомобильного бензина равный 0,0340; - поправка, учитывающая влияние соотношения фаз давления насыщения. 25. Находим соответствующие величины объемной и массовой концентрации углеводородов в ГП: , (3.1.40) , (3.1.41) , (3.1.42) где Мв –молярная масса воздуха, Мв = 29 кг/кмоль. 26. Вычисляем параметры ПВС в ГП резервуара при : - плотность воздушной смеси: , (3.1.43) где- универсальная газовая постоянная, = 8314 Дж/(кмоль·К). - масса ПВС в ГП резервуара: . (3.1.44) - масса паров бензина в ГП резервуара: . (3.1.45) 27. Определяем продолжительность роста парциального давления в ГП: , (3.1.46) где- продолжительность дня в часах. 28. Задаемся средней объемной концентрацией углеводородов в ГП в период роста парциального давления Cхр = 0,48. 29. Рассчитываем параметры ПВС при этой концентрации и средней температуре хранения: -молярная масса ПВС , (3.1.47) -кинематическая вязкость ПВС (3.1.48), (3.1.49) , (3.1.50) где- уставка клапана давления. - коэффициент диффузии паров , (3.1.51) где - эмпирические коэффициенты (табл. 2), , (3.1.52) 30. Число Шмидта: . (3.1.53) 31. Движущая сила процесса испарения: . (3.1.54) 32. Величина Kt– критерия по формуле: . (3.1.55) 33. Плотность потока массы испаряющегося бензина: , (3.1.56) , где g – ускорение свободного падения. 34. Масса бензина, испарившегося в период роста парциального давления в ГП: . (3.1.57) 35. Массовая и объемная расчетные концентрации бензина в ГП к концу периода роста парциального давления: , (3.1.58) . (3.1.59) 36. Проверяем, не превышает ли найденная величина концентрации насыщенных паров при максимальной температуре воздуха: , (3.1.60) . (3.1.61) Так как >,то расчетная объемная концентрация углеводородов в ГП в рассматриваемый период: . (3.1.62) Отклонение найденного значения от принятой величины Cср составляет , меньше допустимой погрешности инженерных расчетов (5%). 37. Минимальное парциальное давление паров бензина в ГП резервуара . Максимальная величина этого параметра составит: . (3.1.63) Следовательно, среднее массовое содержание паров бензина в ПВС, вытесняемой из резервуара, рассчитываем по формуле: . (3.1.64) 38. Потери бензина от «малого дыхания» 21 июня составят: , (3.1.65) [5]. |