Главная страница
Навигация по странице:

  • Таблица 3.2 ‒

  • Таблица 3.3 ‒

  • Таблица 3.4 ‒

  • Расчёт ректификационной установки


    Скачать 3.46 Mb.
    НазваниеРасчёт ректификационной установки
    Дата06.04.2023
    Размер3.46 Mb.
    Формат файлаdocx
    Имя файлаKP_TMO.docx
    ТипПояснительная записка
    #1041264
    страница3 из 9
    1   2   3   4   5   6   7   8   9

    2 Материальный баланс установки


    Введем обозначения:

    GР, XР–поток и концентрация НК дистиллята;

    Gw, Xwпоток и концентрация НК кубового остатка;

    Gf, Xf– поток и концентрация НК флегмы;

    Gv – количество пара, выходящего из колонны.

    Материальный баланс по всему потоку, кг/с:




    (2.1)


    Материальный баланс по низкокипящему компоненту, кг/с:



    (2.2)


    Массовая концентрация НКК в исходной смеси:




    (2.3)


    где μА и μБ – молекулярная масса компонентов (µH2O=18 кг/кмоль, µСH3COOH=60 кг/кмоль).



    Массовая концентрация НКК в кубовом остатке:




    (2.4)




    Массовая концентрация НКК в дистилляте:




    (2.5)



    Составим систему уравнений:



    Решая получившуюся систему уравнений получим:





    3 Конструкторский и тепловой расчёт колонны

    3.1 Определение числа тарелок

    3.1.1 Построение диаграммы фазового равновесия y=f(x)


    На диаграмму наносятся температуры кипения чистых компонентов. Сведем в таблицу 3.1 физико ‒ химические свойства воды и уксусной кислоты при 110 °С.
    Таблица 3.1 ‒ Физико ‒ химические свойства воды и бутилового спирта

    Вещество

    tн, оС

    Cp (110 °С), кДж/кг·К

    r(110 °С), кДж/кг

    ВКК/НКК

    А/В

    µ, кг/кмоль

    Вода

    100

    4,23

    2234

    НКК

    А

    18

    Уксусная кислота

    118,1

    2,48

    390

    ВКК

    В

    60


    Парциальное давление пара каждого компонента идеальных смесей зависит от температуры и содержания данного компонента и пропорционально молярной доле данного компонента в смеси. Это соотношение называется законом Рауля и может быть математически выражено следующим образом:



    (3.1)




    (3.2)


    где – молярная доля компонента А в жидкости; – парциальные давления паров компонента А и компонента В над смесью, МПа; ‒ давления насыщения паров компонентов А и В при данной температуре. Тогда молярная доля компонента В в жидкой смеси будет .

    Полное (общее) давление пара над жидкостью Робщ равно сумме парциальных давлений компонентов:




    (3.3)


    В то же время парциальные давления компонентов в системе следуют закону Дальтона:



    (3.4)


    где yв– концентрация ВКК в паровой фазе; Робщ – атмосферное давление, равное 0,1 МПА

    Для установившегося равновесия:



    (3.5)

    Откуда



    (3.6)

    Окончательные уравнения:



    (3.7)

    Величину давления насыщения компонентов А и В в зависимости от температуры находят по уравнению Антуана:



    (3.8)

    где А, В, С – некоторые числа для данных веществ; t – температура насыщения компонента смеси, оC.

    Выражаем давления насыщения паров компонентов А и В:



    (3.9)



    (3.10)

    Задаваясь значением температур в промежутке от tА до tВ, из уравнения Антуана определяют давления насыщения высококипящего компонента при данных температурах. Данные сведем в таблицу 3.2.
    Таблица 3.2 ‒ Давление паров воды и уксусной кислоты в зависимости от
    температуры

    Жидкость

    Уравнение

    Интервал

    температур, оС

    А

    В

    С

    Вода

    2.9

    0

    100

    8,07414

    1733

    233,84

    Уксусная кислота

    2.9

    16,4

    118

    7,55716

    1642,54

    233,39


    Приведем пример расчета для температуры 104 оС:

    Давление насыщения паров компонента А при 100 оС:



    Давление насыщения паров компонента В при 100 оС:



    Концентрация НКК в жидкой фазе:



    Концентрация ВКК в паровой фазе:



    Остальные расчеты выполняем аналогично. Результаты сведены в таблицу 3.3.
    Таблица 3.3 ‒ Данные для построения диаграммы фазового равновесия у=f(x) и t=f(x,y)

    t, оС

    100

    104

    108

    112

    116

    118,1



    100,0

    117,3

    134,7

    154,2

    175,9

    188,3



    56,9

    65,1

    74,2

    84,4

    95,7

    100,0

    xA

    1

    0,668

    0,426

    0,224

    0,054

    0

    yA

    1

    0,784

    0,574

    0,345

    0,095

    0


    Построение диаграммы фазового равновесия смеси вода – уксусная кислота представлено на рисунке 3.1

    3.1.2 Построение диаграммы фазового равновесия t=f(x,y)


    Равновесные (сопряженные) концентрации компонента А в жидкой и газообразных фазах находятся на изотерме, пересекающей соответствующие линии кипения и конденсации, поэтому берутся эти значения (xi и yi) из таблицы 3.3 и наносятся на диаграмму в координатах t=f(x,y) (рисунок 3.2).

    3.1.3 Построение диаграммы фазового равновесия h=f(x,y)


    Построение кривых рабочих линий сопряжено с большими трудностями: здесь необходимо учитывать энтальпии пара и энтальпии жидкости с изменением этих свойств.

    Изобарная мольная теплоемкость смеси:

    (3.11)

    где и – изобарные мольные теплоемкости низкокипящего и высококипящего компонентов в жидких фазах, кДж/кг.

    Скрытая теплота парообразования смеси:



    где – мольная скрытая теплота парообразования, кДж/кг.

    Энтальпия кипящей жидкости:



    Энтальпия сухого насыщенного пара:



    В диапазоне температур кипения чистых компонентов определяют энтальпию кипящей жидкости по формуле (3.13) и энтальпию насыщенного пара по формуле (3.14).

    Приведем расчет для температуры 104 оС:

    Изобарные мольные теплоемкости низкокипящего и высококипящего компонентов в жидких фазах:

















    Расчеты для остальных температур выполняем аналогично и сводим в таблицу 3.4.
    Таблица 3.4 ‒ Данные для построения диаграммы фазового равновесия h=f(x,y)

    t, оС

    100

    104

    108

    112

    116

    118,1

    Ра, кПа

    100,0

    117,3

    134,7

    154,2

    175,9

    188,3

    Рв, кПа

    56,9

    65,1

    74,2

    84,4

    95,7

    100,0

    ха

    1,00

    0,67

    0,43

    0,22

    0,05

    0,00

    уа

    1,00

    0,78

    0,57

    0,34

    0,09

    0,00

    , кДж/(кмоль·К)

    76,1

    100,2

    117,8

    132,6

    144,9

    148,8

    , кДж/кмоль

    40212

    34638

    30563

    27158

    24305

    23400

    , кДж/кмоль

    7614

    10424

    12727

    14847

    16807

    17573

    , кДж/кмоль

    47826

    45062

    43290

    42005

    41112

    40973


    Диаграммы фазового равновесия h=f(x,y) представлена на рисунке 3.3.

    3.1.4 Графический метод определения теоретического числа тарелок методом Мак ‒ Кэба ‒ Тиле


    1. Строим диаграмму фазового равновесия y=f(x).

    2. Построение точки а. XР = 0,85 пересекаем с главной диагональю.

    3. Построение точки с. Xw = 0,05 пересекаем с главной диагональю.

    4. Построение точки d. На оси ординат от «0» откладываем значение отрезка В, который рассчитывается по формуле:



    где





    где определяем подиаграмме фазового равновесия

    y=f(x=0,4).


    (3.15)

    (3.16)

    (3.17)







    1. Через точку а и точку d проводим рабочую линию укрепляющей части колонны. Получаем отрезок аd.

    2. На эту рабочую линию выносим значение концентрации НКК Xf=0,4 в исходной смеси. Получаем точку в. Эта точка характеризует концентрацию НКК на питательной тарелке. Так как питательная тарелка разделяет укрепляющую и исчерпывающую части колонны, то здесь заканчивается укрепляющая часть и с нее начинается исчерпывающая часть.

    3. Через точку с в точку в проводим рабочую линию исчерпывающей части колонны.

    4. Построив рабочие линии, можно приступить к изображению процессов фазовых переходов, проходящих в жидкой фазе на тарелках. Очерчиваем область, лежащую между рабочими линиями abc и кривой равновесия.

    5. Находим теоретическое число тарелок, строя ступени в рабочей области из точки а в точку с.

    6. Количество таких ступеней до точки в определяет число теоретических тарелок в укрепляющей части колонны. Аналогичные построения от точки в до точки с дают число теоретических тарелок в исчерпывающей части колонны.

    Теоретическое число тарелок в укрепляющей части = 6 шт.

    Теоретическое число тарелок в исчерпывающей части =8 шт.

    Суммарное число тарелок ‒ 14 шт.

    3.1.5 Графический метод Поншона ‒ Меркеля в координатах h ‒ x,y.


    Определение теоретического числа тарелок по методу Поншона – Меркеля производится с помощью энтальпийной диаграммы h ‒ x,y.

    В энтальпийной диаграмме необходимо определить теоретическое число тарелок, не используя понятия рабочей линии, т.е иным путем устанавливая связь между сопряженными концентрациями компонента А (НКК) в жидкости и паре. С этой целью необходимо определить положение двух полюсов (Sв; Sн) верхней укрепляющей и нижней отгонной частей колонны, через которые можно проводить лучи, соединяющие точки сопряженных составов газовой и жидкой фаз в любом сечении аппарата.

    Верхний полюс колонны определим с помощью минимального теплоотвода в конденсаторе, который определим графически (1 способ), а также удельного теплового потока в конденсаторе, рассчитанного по формуле (2 способ).

    Построение энтальпийной диаграммы h ‒ x,y представлено в пункте 3.1.3.

    1. Отмечаем т.1 ‒ точку пересечения линии h’ и хw =0,05;

    2. Отмечаем т.2 ‒ точку пересечения линии h’ и хf =0,4;

    3. Отмечаем т.3 ‒ точку пересечения линии h’ и хР=0,85;

    4. Отмечаем т.4 на линии h’’(уа); по хf =0,4 на диаграмме y=f(x) находим уf =0,54.

    5. Проводим изотерму через точки 2 и 4. Получаем точки 5 и 6. Отрезок 5 ‒ 6 – вспомогательный луч.

    6. Определим qконд и qисп:







    1. Определяем положение верхнего и нижнего полюса:

    Точка 7 = Sв (верхний полюс):



    Точка 8 = Sн (нижний полюс): главный луч Sв ‒ т. 2 хw = 0,05;

    1. Точка 9. Главный луч Sв ‒ Sн  h’’.

    2. Точка 10. Луч Sв ‒ 4 пересекает h’.

    3. По х10 определяем у11 (по диаграмме t,x,y).

    Далее аналогично пока x< хР=0,85

    1. Главный луч SвSн пересекает h’’ в точке 9.

    2. По у9 определяем х20 (по диаграмме t,x,y).

    3. Точка 21. х20 пересекает h’.

    Далее аналогично пока x> хw=0,05

    Таким образом число тарелок по методу Поншона ‒ Меркеля: в укрепляющей части колонны ‒ 6 тарелок, в исчерпывающей части колонны – 7 тарелок.

    Суммарное число тарелок ‒ 13 шт.


    3.1.6. Метод с расчётом удельного теплового потока в конденсаторе


    Построение диаграммы и выполнение первых шагов построения аналогично предыдущему способу.

    Определяется удельный тепловой поток в конденсаторе по формуле:




    (3.18)

    где ‒ скрытая теплота фазового перехода дистиллята.




    (3.19)





    Процесс построения методом изотерм аналогичен предыдущему способу.

    Таким образом, число тарелок по методу Поншона ‒ Меркеля (2 способ): в укрепляющей части колонны – 6 тарелки, в исчерпывающей части колонны – 6 тарелок.

    В дальнейшем для расчетов принимаем число тарелок в укрепляющей части колонны ‒ 6 тарелок, в исчерпывающей части колонны – 8 тарелок. Суммарное число тарелок ‒ 14 шт.


    3.1.7. Определение действительного числа тарелок


    Количество реальных (действительных) тарелок:

    (3.20)

    где теоретическое число тарелок;

    ‒ КПД контактного устройства, принимаем = 0,8.

    Тогда действительное число тарелок в укрепляющей части колонны:



    Действительное число тарелок в исчерпывающей части колонны:



    Общее число тарелок в колонне – 18 штук.



    1   2   3   4   5   6   7   8   9


    написать администратору сайта