Главная страница

Висбрекинг. Висбрекинг гудрона. Россия, на пороге xxi века, несмотря на спад производства, остается достаточно крупным мировым экспортером добываемых нефтей и потенциально мощным производителем нефтепродуктов на базе их переработки


Скачать 366.06 Kb.
НазваниеРоссия, на пороге xxi века, несмотря на спад производства, остается достаточно крупным мировым экспортером добываемых нефтей и потенциально мощным производителем нефтепродуктов на базе их переработки
АнкорВисбрекинг
Дата01.12.2021
Размер366.06 Kb.
Формат файлаdocx
Имя файлаВисбрекинг гудрона.docx
ТипДокументы
#287438
страница3 из 5
1   2   3   4   5
Часть нагретой до 90 °С в Х-105/1,2,3 воды системы ВСО-3 используется в качестве теплоносителя для подачи в подогреватели емкостей и теплоспутники трубопроводов.

Во время пусконаладочных работ получение нагретой до 60°С воды предусмотрено в теплообменнике Т-117.

Предусмотрена перемычка с трубопровода остатка висбрекинга после Х-105/1,2,3 на прием Н-101/1,2 для циркуляции продукта во время пуска секции.

В укрепляющей части колонны К-101 размещены 30 трапециевидно-клапанных ректификационных тарелок и два «глухих» по жидкости аккумулятора.

Нижний аккумулятор расположен над зоной ввода сырья в колонну К-101, верхний аккумулятор расположен между ректификационными тарелками №20 и №21.

Тяжелый газойль, забираемый из нижнего аккумулятора насосом Н-108/1,2, делится на два потока. Первый поток возвращается в колонну К-101 на ректификационную тарелку №29, то есть в зоне двух нижних тарелок №29 и №30 осуществляется промывка паров, поступающих в укрепляющую часть из зоны питания колонны. Температура продукта в нижнем аккумуляторе замеряется прибором поз.TI 173. Давление над аккумулятором измеряется прибором поз.PI 260.

Второй поток тяжелого газойля направляется в поток сырья в качестве разбавителя на выкид печного насоса Н-128/1,2 с коррекцией уровня в нижнем аккумуляторе (поз.LICA 414).

При снижении уровня в нижнем аккумуляторе до 20 % включается звуковая и световая сигнализация. При дальнейшем снижении уровня до 10 % по прибору поз.LISA 415 включается аварийная сигнализация и отключается насос Н-108/1,2.

Расход тяжелого газойля на промывку паров регулируется, клапаном-регулятором который установлен на линии возврата тяжелого газойля на тарелку №29.

Из верхнего аккумулятора колонны К-101 выводится легкий газойль висбрекинга в отпарную колонну К-102. В низ отпарной колонны подается перегретый водяной пар для отпарки легких фракций. Отпаренные легкие фракции возвращаются в ректификационную колонну К-101 в зону над тарелкой №18.

В качестве контактных устройств в отпарной колонне используется перекрестноточная регулярная насадка.

Режим работы колонны К-102:

  • давление – 0,45 - 0,5 МПа (4,5-5,0 кгс/см2),

  • температура низа – не выше 280 оС.

Вывод легкого газойля регулируется по температуре, клапаном-регулятором который установлен на линии вывода легкого газойля из верхнего аккумулятора К-101 в колонну К-102.

Из куба отпарной колонны К-102 легкий газойль поступает на прием насоса Н-104/1,2, которым прокачивается через подогреватель сырья колонны стабилизации бензина Т-109, затем отдает свое тепло в теплообменнике Т-207 (или мимо) и направляется в остаток висбрекинга после Х-105/3. Расход газойля в остаток висбрекинга замеряется прибором поз.FI 338. Кроме того, имеется возможность вывода легкого газойля с секции через холодильник Х-104. Замер температуры производится прибором поз.TI 197.

Расход водяного пара в отпарную колонну К-102 регулируется, клапаном–регулятором который установлен на линии подачи водяного пара в колонну.

Уровень в кубе отпарной колонны К-102 регулируется, клапаном–регулятором который установлен на линии подачи легкого газойля в Т-109.

Предусмотрена предупредительная сигнализация при снижении уровня ниже 20 % шкалы прибора (поз.LICA 418) и блокировка при дальнейшем снижении уровня ниже 10 % шкалы прибора в кубе колонны К-102 (поз.LISA 419), и отключение при этом насоса Н-104/1,2.

Температура верха колонны К-102 замеряется прибором поз.TIC 175.

Предусмотрена сигнализация и блокировка при снижении уровня в верхнем аккумуляторе колонны К-101 до 10 % поз.LISA 413 и отключение при этом соответственно насосов Н-105/1,2, Н-108/1,2.

Съем тепла в укрепляющей части ректификационной колонны К-101 осуществляется острым и циркуляционным орошениями. Циркуляционное орошение забирается из верхнего аккумулятора колонны К-101 насосом Н-105/1,2 и прокачивается через теплообменник Т-103, где нагревает сырье – гудрон. После теплообменника Т-103 часть потока циркуляционного орошения направляется в трубный пучок кипятильника стабилизатора Т-110 для регулирования температуры низа К-103 в пределах 200-210оС, а часть пропускается по байпасу, на котором установлен клапан-регулятор поз.TV 1002, управляемый прибором поз.TIC 1002, регулирующий температуру паров, уходящих с Т-110 в К-103.

Затем циркуляционное орошение отдает свое тепло в теплоутилизационных теплообменниках Т-205/1,2, Т-206, нагревая воду циркуляционного контура (ВЦК-2), и с температурой не выше 200 оС возвращается на 18-ю тарелку колонны К-101.Расход циркуляционного орошения регулируется, клапаном-регулятором который установлен на входе циркуляционного орошения на 18-ю тарелку колонны К-101.

Часть потока циркуляционного орошения используется в качестве квенчинга, подаваемого на выход продуктов висбрекинга из печи.

Имеется также линия подачи циркуляционного орошения с выкида насоса Н-105/1,2 в теплообменник Т-109. Предусмотрена возможность подачи циркуляционного орошения из верхнего аккумулятора колонны К-101 к насосу Н-108/1,2.

В пусковой период для заполнения верхнего и нижнего аккумуляторов колонны К-101 используется фракция 290-350оС, которая принимается с ЭЛОУ-АВТ-6 в емкость Е-123.

Из емкости Е-123 фракция 290-350оС насосом Н-118 (Н-119) подается на 18-ю тарелку колонны К-101 и заполняет верхний аккумулятор. Из верхнего аккумулятора колонны фракция 290-350оС забирается насосом Н-108/1,2 и подается на 29-ю тарелку колонны К-101, чтобы набрать уровень жидкости в нижнем аккумуляторе.

После появления жидкости в нижнем аккумуляторе налаживается циркуляция продукта по схеме: нижний аккумулятор колонны К–101 → Н–108/2,1→ 29–я тарелка колонны К–101.

Налаживается также подача фракции 290-350 оС в качестве разбавителя.

По мере повышения температуры в колонне К-101 и достаточного количества продукта в верхнем и нижнем аккумуляторах подача фракции фр.290-350 оС прекращается.

Предусмотрена подача ингибитора коррозии в трубопровод паров с верха К-101 в конденсатор воздушного охлаждения ВХ-101 для создания защитной пленки на поверхности металлических труб.

С верха колонны К-101 пары, содержащие углеводородный газ висбрекинга, водяной пар, пары бензиновой фракции, поступают в конденсатор воздушного охлаждения ВХ-101, где охлаждаются и частично конденсируются, далее газожидкостной поток направляется на охлаждение в водяной конденсатор-холодильник Х-101, где происходит дальнейшая конденсация паров.

Из Х-101 газожидкостная смесь с температурой не выше 40оС поступает в емкость Е-101, где осуществляется разделение смеси на углеводородный газ, воду и бензиновую фракцию.

Углеводородный газ из емкости Е-101, содержащий значительное количество сероводорода, направляется в абсорбер К-104, в котором сероводород поглощается 15%-ным раствором моноэтаноламина.

Водяной технологический конденсат из емкости Е-101 отводится в емкость технологического конденсата Е-102 и далее насосом Н-106/1,2 подается в узел очистки стоков.

Уровень воды в емкости Е-101 регулируется клапаном – регулятором который установлен на линии отвода воды в Е-102.

Предусмотрена сигнализация минимального (20 % шкалы прибора) и максимального (80 % шкалы прибора) значений уровня воды в емкости Е-101.

Давление в емкости Е-101 регулируется клапаном-регулятором, который установлен на линии вывода углеводородного газа в абсорбер К-104.

Предусмотрена сигнализация минимального (20 % шкалы прибора) и максимального (60 % шкалы прибора) уровня бензина в емкости Е-101.

Бензиновая фракция с низа емкости Е-101 забирается насосом Н-103/1,2 и подается на верхнюю тарелку колонны К-101 в качестве острого орошения.

Расход острого орошения в колонну К-101 регулируется с коррекцией по температуре верха К-101, клапаном–регулятором который установлен на линии подачи острого орошения в К-101.

Балансовое количество бензиновой фракции с выкида насоса Н-103/1,2 направляется в стабилизатор бензина К-103 или на установку гидроочистки Л-24-6.

Расход нестабильного бензина в стабилизатор бензина К-103 регулируется прибором FIC 337 с коррекцией по уровню поз LIСA 421, клапан-регулятор которого поз.FV 337 установлен на линии подачи нестабильного бензина в К-103.
4. Расчетная часть

4.1. Исходные данные

В данном расчете используется технология «печь с реакционным змеевиком + сокинг-секция». Это позволит, в отличие от печного варианта, уменьшить время пребывания сырья в реакционном змеевике и понизить температуру сырья на выходе из реакционного змеевика: 460 – 470 0С вместо 500 0С, что приведёт к снижению коксообразования в змеевике печи.

Для завершения реакции крекинга предусмотрена подача квенчинга – холодного остатка висбрекинга в трубопровод продуктов реакции с сокинг-секции в колонну фракционирования. В качестве сырья для установки висбрекинга взят гудрон арланской нефти. Исходные данные для расчета отражены в таблице 4.1.

Таблица 4.1. - Исходные данные для расчета установки висбрекинга

Наименование

Значения

Годовая производительность по сырью, т/год

Количество дней работы установки

400 000

320

Условия крекинга




Температура крекинга t

Давление в камере Pр

Глубина крекинга сырья X

500

2

40

Характеристика сырья




Выход, % масс. (на нефть)

Плотность, кг/м3

Коксуемость, % масс.

Фракционный состав, % масс.

350 0С

450 0С

500 0С

Содержание серы, % масс.

Плотность отбензиненного крекинг-остатка, кг/м3

53

1005

20
2,5

11,9

-

4,2

1030


Исходя из литературных данных, для заданных условий крекинга данного сырья составляется материальный баланс процесса висбрекинга. Материальный баланс представлен в таблице 4.2.

Таблица 4.2. – Материальный баланс процесса висбрекинга

Взято

% масс

кг/ч

кг/с

Гудрон

100

52083,3

14,47

Итого

100

52083,33

14,47

Получено

% масс

кг/ч

кг/с

Газ до С4

6,80

3541,7

0,98

Бензин С4-2050С

10,63

5538,2

1,54

Крекинг - остаток

82,57

43003,4

11,95

Итого

100

52083,33

14,47


4.1.1. Расчет печи висбрекинга
Расчеты трубчатой печи установки крекинга включают:

  • определение общей полезной тепловой мощности печи Qпол;

  • расчет поверхности Нр, длины Lp труб реакционного змеевика и выбор типоразмеров печи;

  • составление теплового баланса топки печи;

  • гидравлический расчет трубного змеевика.

Методика расчетов зависит от принятой технологической схемы установки крекинга. Для установок с реакционной камерой, когда крекинг начинается в трубах печи, но заканчивается только в реакционной камере, трубчатая печь висбрекинга рассчитывается следующим образом.

На основании литературных данных при заданных условиях крекинга сырья принимаются глубина крекинга X1 и температура начала разложения сырья.

Для висбрекинга гудрона при температурах 470-500 0С можно принять, что в трубах печи разложение сырья осуществляется на 70-80 % от общей глубины крекинга X.

Температуру начала разложения гудрона можно принять равной 420-4300С. Эта температура достигается обычно на начальных участках радиантной камеры.

Принимается: температура на входе в печь 2500С, температура на выходе из печи 5000С, температура начала разложения гудрона 4200С. Глубина крекинга в трубах 30 %, так как по [1] в трубах разложение сырья осуществляется на 70-80 % от общей глубины крекинга X.

Массовая доля отгона е1 рассчитывается по количеству продуктов, способных переходить в паровую фазу при заданных температуре и давлении на выходе из печи.

Расчет доли отгона выполнен с помощью программы «Расчет однократного испарения и дросселирования» на ЭВМ (или задается). Полученные результаты сводятся в таблицу 4.3.

Так как в печи крекингу подвергается 30 % от исходного сырья, то на выходе из печи предположительный состав смеси представлен в таблицах 4.3 – 4.5. Количество углеводородного сырья 14,47 кг/с.

Таблица 4.3. – Исходные данные для расчета однократного испарения сырья

Компонент

Массовая доля компонента в смеси

Молекулярная масса

Плотность

Температура кипения, °C

Газ

0,0510

22,00

0,2

-50

Бензин

0,0798

101,53

0,712

205

Крекинг-остаток

0,8692

460,00

1,03

500

Сумма

1,00000

 

 

 


Таблица 4.4. – Результаты расчета однократного испарения

Показатель

Значение

Единица измерения

Массовая доля отгона

0,1889




Мольная доля отгона

0,6232




Давление

2,000

МПа

Температура

500,0

°C

Критическая температура

454,8

K

Критическое давление

8,469

МПа

Плотность жидкости

1,020

кг/м3

Плотность пара

0,454

кг/м3

Энтальпия жидкости

1210,0

кДж/кг

Энтальпия пара

3465,4

кДж/кг


Таблица 4.5. – Расчеты мольного и массового составов смеси

Компонент

Мольный состав исходной смеси

Мольный состав жидкой фазы

Мольный состав паровой фазы

Массовый состав жидкой фазы

Массовый состав паровой фазы

Газ

0,4643

0,0175

0,7343

0,0009

0,2662

Бензин

0,1573

0,0592

0,2166

0,0139

0,3624

Крекинг-остаток

0,3784

0,9233

0,0490

0,9852

0,3715

Сумма

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000

1,0000


Исходные данные для расчета печи отражены в таблице 4.6.

Таблица 4.6. – Исходные данные для расчета печи

Показатель

Значение

Единица измерения

Температура на входе сырья в радиантный змеевик

250

0С

Температура на выходе из печи

500

0С

Давление на выходе из печи

2

МПа

Воздух на сжигание топлива:







Начальная температура

10

0С

Плотность воздуха при нормальных условиях

1,293

кг/м3

Коэффициент избытка воздуха в топке

1,4




Потери тепла:













от химической неполноты сгорания

q3 =

0










от механической неполноты сгорания

q4 =

0













излучением

q5 =

5,00 %













4.2. Определение полезной тепловой нагрузки

Общая тепловая нагрузка печи Qпол состоит из расхода тепла на нагрев Qн сырья, испарения Qи части сырья и тепла, расходуемого на крекинг Qр:
1   2   3   4   5


написать администратору сайта