Газовые Гении. Сборник нормативных документов по правилам безопасности ростехнадзора
 Скачать 2.1 Mb.
|
|
3.2.5.4. Монтажные соединения настила бескаркасных конических или сферических крыш могут выполняться двусторонними стыковыми или нахлесточными швами. 3.2.5.5. Для соединения настила с каркасом крыши применяются прерывистые угловые швы при малоагрессивной степени воздействия внутренней среды резервуара. Для средне и сильноагрессивной степени воздействия внутренней среды резервуара согласно ГОСТ 31385-2008 "Резервуары вертикальные цилиндрические стальные для нефти и нефтепродуктов. Общие технические условия", утвержденного приказом Ростехрегулирования от 31 июля 2009 г. N 274-ст (таблица 8), указанное соединение выполняется сплошными угловыми швами минимального сечения с добавлением припуска на коррозию. 3.2.5.6. При выполнении крыши во взрывозащищенном исполнении (легко сбрасываемой) настил крыши рекомендуется приваривать только к верхнему кольцевому элементу стенки угловым швом катетом не более 5 мм, приварка настила к каркасу крыши не рекомендуется. Указанный "ослабленный узел" соединения настила крыши со стенкой обеспечивает частичный или полный отрыв настила крыши от стенки резервуара и быстрый сброс избыточного давления, предотвратив разрушение стенки и узла крепления стенки к днищу и разлив продукта. 3.2.6. Рекомендации к конструкциям стационарных крыш приведены в пункте 3.7 настоящего Руководства по безопасности. 3.3. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ 3.3.1. Проектирование резервуара рекомендуется осуществлять на основании технического задания на проектирование. В составе задания на проектирование заказчику рекомендуется представлять следующие исходные данные для проектирования металлоконструкций резервуара: район (площадка) строительства; срок службы резервуара; годовое число циклов заполнений-опорожнений резервуара; геометрические параметры или объем резервуара; тип резервуара; наименование хранимого продукта с указанием наличия коррозионно-активных примесей в продукте; плотность продукта; максимальная и минимальная температуры продукта; избыточное давление и относительное разрежение; тип и характеристики теплоизоляции; припуск на коррозию для элементов резервуара; данные инженерно-геологических изысканий площадки строительства. Рекомендуемый образец задания на проектирование резервуара приведен в Приложении N 4 к настоящему Руководству по безопасности. Задание на проектирование резервуара рекомендуется приложить к КМ в качестве исходных данных для расчетов конструкций. Задание на проектирование стальных конструкций резервуара рекомендуется согласовывать с заказчиком и проектной организацией. 3.3.2. Установку резервуаров в составе резервуарных парков, взаимное их расположение, обеспечение системами противопожарной защиты и общие требования по охране окружающей среды рекомендуется выполнять с учетом норм проектирования и безопасности резервуарных парков на складах нефти и нефтепродуктов. 3.4. КОНСТРУКЦИЯ ДНИЩА 3.4.1. Днища резервуаров могут быть плоскими (для резервуаров объемом до 1000 ) или коническими с уклоном от центра к периферии (рекомендуемая величина уклона 1:100). Уклон днища рекомендуется выполнять к центру резервуара при условии специальной проработки в проектной документации вопросов осадок основания и прочности днища. 3.4.2. Толщина листов днища резервуаров объемом 1000 и менее рекомендуется не менее 4 мм (без учета припуска на коррозию). 3.4.3. Для днищ рекомендовано иметь круговую форму кромки по внешнему контуру. 3.4.4. Для днищ резервуаров объемом от 2000 и выше рекомендуется иметь центральную часть и утолщенную кольцевую окрайку. Номинальная толщина листов центральной части днища рекомендована не менее 4 мм (без учета припуска на коррозию). 3.4.5. По внутреннему периметру кольцевых окраек форму центральной части днища рекомендуется выполнять круговой или многогранной, с учетом обеспечения нахлестки центральной части днища на окрайки не менее 60 мм. 3.4.6. Кольцевые окрайки имеют ширину в радиальном направлении, обеспечивающую расстояние между внутренней поверхностью стенки и швом приварки центральной части днища к окрайкам не менее 600 мм и не менее величины , м, определяемой по формуле: , (3) где = 0,92 - безразмерный коэффициент; r - радиус резервуара, м; - номинальная толщина нижнего пояса стенки, м. Ширина окрайки резервуара при сейсмическом воздействии определяется дополнительным расчетом. Номинальная толщина кольцевых окраек , м, составляет не менее 6 мм и менее величины, определяемой по формуле: , (4) где - безразмерный коэффициент (k = 0,77); r - радиус резервуара, м; - номинальная толщина нижнего пояса стенки, м; - припуск на коррозию нижнего пояса стенки, м; - припуск на коррозию днища, м; - минусовой допуск на прокат окрайки днища, м. Номинальная толщина окрайки назначается с учетом ограничений: (0,006 + ) (0,016 + ). (5) 3.4.7. Выступ листов окрайки за стенку резервуара составляет не менее 50 мм и не более 100 мм. 3.4.8. Для листов окрайки применяется та же марка стали, что и для нижнего пояса стенки, или соответствующего класса прочности при условии обеспечения их свариваемости. 3.4.9. Расстояние от сварных соединений днища, расположенных под нижней кромкой стенки, до вертикальных швов нижнего пояса стенки рекомендованы по ГОСТ 31385-2008 "Резервуары вертикальные цилиндрические стальные для нефти и нефтепродуктов. Общие технические условия", утвержденному приказом Ростехрегулирования от 31 июля 2009 г. N 274-ст, не менее чем: 100 мм для резервуаров классов опасности III и IV; 200 мм для резервуаров классов опасности I и II. 3.5. КОНСТРУКЦИЯ СТЕНКИ 3.5.1. Номинальные толщины листов стенки резервуара определяются расчетом на прочность и устойчивость с учетом припусков на коррозию и минусового допуска на прокат. Рекомендуемые значения минимальной конструктивной толщины листов стенки приведены в таблице 3 настоящего Руководства по безопасности. Максимальная толщина листов рекомендуется не более 40 мм. 3.5.2. Усиление стенки выполняется установкой листовых накладок (усиливающими листами), расположенными по периметру отверстий или усиливающими вставками (листы стенки увеличенной толщины, определяемой соответствующим расчетом). Толщина усиливающей вставки рекомендована не более 60 мм. Таблица 3. Значения минимальной конструктивной толщины листов стенки ┌────────────────────────────────────┬────────────────────────────────────┐ │ Диаметр резервуара, м │ Минимальная конструктивная толщина │ │ │ листов стенки, мм │ ├────────────────────────────────────┼────────────────────────────────────┤ │ Не более 16 включ. │ 5 │ ├────────────────────────────────────┼────────────────────────────────────┤ │ От 16 до 25 включ. │ 6 │ ├────────────────────────────────────┼────────────────────────────────────┤ │ От 25 до 40 включ. │ 8 │ ├────────────────────────────────────┼────────────────────────────────────┤ │ От 40 до 65 включ. │ 10 │ ├────────────────────────────────────┼────────────────────────────────────┤ │ Св. 65 │ 12 │ └────────────────────────────────────┴────────────────────────────────────┘ 3.5.3. Минимальная ширина листов стенки, кроме листов верхнего пояса, рекомендуется: для резервуаров рулонной сборки - 1,5 м; для резервуаров полистовой сборки - 1,8 м. 3.5.4. Местные сосредоточенные нагрузки на стенку резервуара распределяются при помощи листовых накладок или ребер жесткости, располагаемых, предпочтительно, в кольцевом направлении. 3.5.5. Рекомендуется, чтобы постоянные конструктивные элементы не препятствовали перемещению стенки, в том числе в зоне нижних поясов стенки при гидростатической нагрузке. 3.5.6. Рекомендации по присоединению конструктивных элементов к стенке: а) приварка конструктивных элементов производится через листовые накладки со скругленными углами с обваркой по замкнутому контуру; б) катет угловых швов крепления конструктивных элементов не более 16 мм; в) постоянные конструктивные элементы (кронштейны крепления лестниц, ограждений, системы орошения, пожаротушения, кольца жесткости) располагают не ближе 100 мм от оси горизонтальных швов стенки и днища резервуара и не ближе 150 мм от оси вертикальных швов стенки, а также от края любого другого постоянного конструктивного элемента на стенке; г) временные конструктивные элементы (технологические приспособления) рекомендуется приваривать на расстоянии не менее 50 мм от сварных швов; д) технологические приспособления рекомендуется удалять до гидравлических испытаний, а возникающие при этом повреждения или неровности поверхности устраняются с зачисткой абразивным инструментом на глубину, не выводящую толщину проката за пределы минусового допуска на прокат. 3.5.7. Расчет стенки на прочность. 3.5.7.1. Номинальные толщины поясов стенки резервуара рекомендуется назначать по итогам выполнения следующих расчетов: а) определение толщины поясов из условия прочности стенки при действии статических нагрузок в условиях эксплуатации и гидравлических испытаний; б) проверка устойчивости стенки при статическом нагружении рекомендуется выполнять на действие следующих нагрузок: веса конструкций и теплоизоляции; веса снегового покрова; ветровой нагрузки; относительного разрежения (относительного вакуума) в газовом пространстве; в) проверка прочности и устойчивости стенки при сейсмическом воздействии (в сейсмически опасных районах) выполняется на действие нагрузок - сейсмической, от веса хранимого продукта, веса конструкций и теплоизоляции, избыточного давления, веса снегового покрова. 3.5.7.2. Толщины поясов стенки вычисляются по кольцевым напряжениям, определяемым в срединной поверхности цилиндрической оболочки на уровне нижней кромки пояса xL. 3.5.7.3. В процессе прочностного расчета стенки РВС без понтона учитывается коэффициент надежности для избыточного давления, равный 1,2 для режима эксплуатации и 1,25 для режима гидро- и пневмоиспытаний. 3.5.7.4. Номинальную толщину стенки в каждом поясе резервуара рекомендуется определять по формуле: , (6) где - номинальную толщину стенки для режима эксплуатации, м, рекомендуется определять по формуле: , (7) - номинальную толщину стенки для режима гидро- и пневмоиспытаний, м, рекомендуется определять по формуле: ,(8) где - плотность воды, используемой для гидравлических испытаний, т/; g - ускорение свободного падения, м/; - высота налива воды при гидравлических испытаниях, м; - расстояние от дна до нижней кромки пояса, м; - плотность продукта, т/; r - радиус срединной поверхности стенки резервуара, м; R - расчетный параметр, МПа; H - высота налива продукта при эксплуатации, м; p - нормативное избыточное давление в газовом пространстве, МПа; - припуск на коррозию для i пояса, м; - минусовой допуск на прокат для i пояса, м. 3.5.7.5. Расчетный параметр R, МПа, рекомендуется определять по формуле: , (9) где - нормативное сопротивление, принимаемое равным гарантированному значению предела текучести по действующим стандартам и техническим условиям на сталь; - коэффициент надежности по опасности, безразмерный коэффициент; - коэффициент надежности по материалу, безразмерный коэффициент; - коэффициент условий работы поясов стенки, безразмерный коэффициент; - температурный коэффициент. Для условий эксплуатации резервуаров при температуре выше плюс 100 °C рекомендуется учитывать снижение расчетного сопротивления стали путем введения коэффициента , назначаемого в зависимости от максимальной расчетной температуры металла T по формулам: , если T > 100 °C; , если T 100 °C, где , - допускаемые напряжения стали при температуре соответственно T и 20 °C, рекомендуется принимать по согласованию с заказчиком. Рекомендуемые значения коэффициентов надежности по опасности , принимаются по таблице 4 настоящего Руководства по безопасности. Таблица 4. Рекомендуемые значения коэффициентов надежности по опасности
Рекомендуемые значения коэффициентов надежности по материалу принимаются по таблице 5 настоящего Руководства по безопасности. Таблица 5. Значения коэффициентов надежности по материалу КонсультантПлюс: примечание. В официальном тексте документа, видимо, допущены опечатки: имеется в виду ГОСТ 8731-74, утвержденный Постановлением Госстандарта СССР N 2560 от 19.11.1974, а не 19.10.1974.
3.5.7.6. Рекомендуемые значения коэффициентов условий работы поясов стенки принимаются в соответствии с таблицей 6 настоящего Руководства по безопасности. Таблица 6. Рекомендуемые значения коэффициентов условий работы поясов стенки
3.5.7.7. Результаты расчета толщины t для каждого пояса стенки рекомендуется округлить до целого числа в большую сторону в соответствии с толщинами проката по ГОСТ 19903-74 "Прокат листовой горячекатаный. Сортамент", утвержденному постановлением Госстандарта СССР от 27 июня 1974 г. N 1573, если не указаны специальные условия поставки листового проката. 3.5.7.8. Поверочный расчет на прочность для каждого пояса стенки резервуара рекомендуется проводить в соответствии с СП 16.13330.2011 "Свод правил "СНиП II-23-81*. Стальные конструкции", утвержденным приказом Минрегиона РФ от 27 декабря 2010 г. N 79 (п. 11.1.1), по соотношению: , (10) где - кольцевое напряжение, МПа, вычисляемое для нижней точки каждого пояса по формуле: (11) - номинальная толщина i пояса стенки, м; - расчетная толщина i пояса стенки, м; - припуск на коррозию для i пояса, м; - минусовой допуск на прокат для i пояса, м; p - нормативное избыточное давление в газовом пространстве, МПа; H - высота налива продукта при эксплуатации, м; - расстояние от дна до нижней кромки пояса, м; R - расчетный параметр, МПа. Меридиональные напряжения , МПа, в i поясе стенки для резервуаров со стационарной крышей определяются по формуле: . (12) Меридиональные напряжения , МПа, в i поясе стенки для резервуаров с плавающей крышей определяются по формуле: | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||