163804_с1-СМТз61_2022_9. Содержание и реконструкция мостов и тоннелей

• Название: Содержание и реконструкция мостов и тоннелей
• Дата: 02.02.2022
• Размер: 3.2 Mb.
• Имя файла: 163804_с1-СМТз61_2022_9.doc
• Тип: Курсовой проект; #349320
• страница: 10 из 12

Значения изгибающих моментов от нагрузки А11 в середине пролета главных балок

Таблица 17

№ балки	Нормативные усилия тс×м	Расчетные усилия тс×м
Балка Б-1	29.42	49.52
Балка Б-2	25.53	43.06
Балка Б-3	27.11	45.78
Балка Б-4	25.60	43.23

Определим изгибающие моменты от нагрузки НК-80.

Нормативный изгибающий момент от нагрузки НК-80 для балки Б-1:

,

где - нагрузка на ось НК-80 по п. 2.12 [1], тс;

- ординаты линии влияния под осями нагрузки НК-80;

- коэффициент поперечной установки.

тс×м

Расчетный изгибающий момент от нагрузки НК-80 для балки Б-1.

Коэффициент надежности для нагрузки НК-80 принимаем по п. 2.23* [1]:

- .

Динамический коэффициент принимаем по п. 2.22* [1]:

- (при м) .


Рис. ХХ. Загружение линии влияния изгибающего момента нагрузкой НК-80.



тс×м
Значения изгибающих моментов от временной нагрузки НК-80 для балок Б-2, Б-3, Б-4 определяются аналогично. Результаты определения усилий приведены в таблице 18.

Таблица 18

№ балки	Нормативные усилия, , тс×м	Расчетные усилия, , тс×м
Балка Б-1	19.31	21.25
Балка Б-2	30.62	33.69
Балка Б-3	37.24	40.96
Балка Б-4	36.37	40.00

Результаты выполненных расчетов сведены в табл. 19 и 20.

Сводная таблица нормативных усилий от постоянной и временных нагрузок

Таблица 19

№№ балок	тс×м	тс×м	тс×м	+ тс×м	+ тс×м
Балка Б-1	44.63	29.42	19.31	74.05	63.94
Балка Б-2	27.99	25.53	30.62	53.52	58.61
Балка Б-3	20.03	27.11	37.24	47.14	57.27
Балка Б-4	25.47	25.60	36.37	51.07	61.84

Сводная таблица расчетных усилий от постоянной и временных нагрузок

Таблица 20

№№ балок	тс×м	тс×м	тс×м	+ тс×м	+ тс×м
Балка Б-1	52.67	49.52	21.25	102.19	73.92
Балка Б-2	33.93	43.06	33.69	76.99	67.62
Балка Б-3	23.90	45.78	40.96	69.68	64.86
Балка Б-4	30.14	43.23	40.00	73.37	70.14

6.3. Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси балок

Расчет балки пролетного строения Б-1.

Определим эффективную ширину плиты главной балки по п. 3.58 [1].

При расчете балок с плитой в сжатой зоне длина свесов плиты, вводимая в расчет, не должна превышать шести ее толщины считая от начала свеса и не должна быть не более половины расстояния в свету между балками или свеса консоли.





Cвес плиты в сторону балки Б-2 не должен превышать половины шага балок 166/2=83 см, а в сторону консоли не должен превышать свеса консоли 160 см.

Принимаем эффективную ширину плиты балки:

см.

Определение высоты сжатой зоны ₁ , без учета сжатой арматуры .

см

- расчетное сопротивление арматуры растяжению по табл. 31 [1],

- площадь рабочей арматуры,

- расчетное сопротивление бетона классов по прочности на сжатие по табл. 23 [1],

- эффективная ширина плиты балки.

Проверка выполнения условий п. 3.60* [1]. Площадь поперечного сечения сжатой арматуры вводится в расчет в зависимости от соотношения расчетной высоты сжатой зоны бетона (без учета арматуры сжатой зоны) и расстояния - от этой арматуры до сжатой грани сечения.

Если , то арматура сжатой зоны плиты в расчете не учитывается.



Условие выполняется, следовательно арматура сжатой зоны плиты в расчете не учитывается, а .

При расчете по прочности растянутой арматуры в изгибаемых конструкциях для арматурных элементов, расположенных от растянутой грани изгибаемого элемента на расстоянии более чем 1/5 высоты растянутой зоны сечения вводится коэффициент условий работы арматуры по п. 3.42* [1].

cм. > 10.6 см

Следовательно, для всех стержней рабочей арматуры коэффициент .

Расчет предельного изгибающего момента производим согласно п. 3.62* [1].


где - расчетное сопротивление бетона классов по прочности на сжатие по табл. 23 [1];

- рабочая высота сечения (расстояние от центра тяжести рабочей арматуры до сжатой фибры бетона)

см;

- положение центра тяжести рабочей арматуры

см;

- высота сжатой зоны бетона.

кгс×см = 125.09 тс×м


Рис №. Схема поперечного сечения балки Б-1
Проверка прочности нормальных сечений.

Наибольшая величина расчетного изгибающего момента в середине пролета главной балки Б-1 (см. табл. 20) равна М_d1 = 102.19 тс×м, 102.19 тс×м < 125.09 тс×м, М_d1 < М_пред1.

Проверка прочности выполнена.

Расчет балки пролетного строения Б-2.

Эффективная ширина плиты балки определяется по формуле:



см

Cвес плиты в сторону балки Б-1 не должен превышать половины шага балок 166/2=83 см, а в сторону балки Б-3 103/2=51.5 см. Принимаем эффективную ширину плиты балки:

см

Определяем высоту сжатой зоны , без учета сжатой арматуры .

см



Условие выполняется, следовательно арматура сжатой зоны плиты в расчете не учитывается, а .

cм > 10.6 см


Рис. Схема поперечного сечения балки Б-2

Следовательно, для всех стержней рабочей арматуры коэффициент .

Расчет предельного изгибающего момента производим согласно п. 3.62* [1].


см

кг×см = 121.84 тс×м.

Проверка прочности нормальных сечений.

Наибольшая величина расчетного изгибающего момента в середине пролета главной балки Б-2 (см. табл. 20) равна М_d2 = 76.99 тс×м, 76.99 тс×м < 121.84 тс×м, М_d2 < М_пред2.

Проверка прочности выполнена.

Расчет балки пролетного строения Б-3.

Определение эффективной ширины плиты , левый свес см. Свес плиты в сторону балки Б-2 не должен превышать половины шага балок 103/2=51.5 см. Правый свес см. Свес плиты в сторону балки Б-4 не должен превышать половины шага балок 143/2=71.5 см.