какая-то расчетная бурда чекни. Составление и расчёт принципиальной тепловой схемы электростанции на базе турбоустановки пт8010013013
![]()
|
По заданной температуре окружающей среды ![]() - отопительная нагрузка ТЭЦ ![]() - температура сетевой воды в подающей магистрали (ПМ) ![]() - температура воды после нижнего сетевого подогревателя (НСП) ![]() - температура воды после верхнего сетевого подогревателя (ВСП) ![]() - температура обратной сетевой воды (ОС) ![]() По таблицам [4], используя температуры, находим: - энтальпия сетевой воды в подающей магистрали ![]() - энтальпия воды после ВСП ![]() - энтальпия воды после НСП ![]() - энтальпия сетевой воды в обратной магистрали ![]() Исходные данные, необходимые для расчёта тепловой схемы теплоэлектроцентрали на базе турбоустановки ПТ-80\100-130\13, сведены в таблицу 3.1. Таблица 3.2-Исходные данные для расчёта турбоагрегата ПТ-80\10-130\13
4 Расчет принципиальной тепловой схемы электростанции на базе турбоустановки ПТ-80\100-130\13 4.1 Определение давления пара в отборах турбины 1. Принимаем недогрев сетевой воды в подогревателях: нижний сетевой подогреватель: ![]() верхний сетевой подогреватель: ![]() 2. Определяем из температурного графика сетевой воды температуру воды за сетевыми подогревателями. нижний сетевой подогреватель: ![]() верхний сетевой подогреватель: ![]() 3. Рассчитываем температуру насыщения конденсата греющего пара в сетевых подогревателях НСП и НСВ: нижний сетевой подогреватель: ![]() верхний сетевой подогреватель: ![]() 4. По таблицам насыщения для воды и водяного пара [4] по температуре насыщения находим давление насыщенного пара в НСП и ВСП и его энтальпию: нижний сетевой подогреватель: ![]() ![]() верхний сетевой подогреватель: ![]() ![]() 5. Определяем давление пара в теплофикационных (регулируемых) отборах №5, №6 турбины с учётом принятых потерь давления по трубопроводам : ![]() где ![]() ![]() ![]() Давление пар после диафрагмы между отборами №6 и №7. ![]() где ![]() 6. По значению давления пара (Р5) в теплофикационном отборе №5 турбины уточняем давление пара в нерегулируемых отборах турбины между нерегулируемым отбором №1 (ЧВД) и регулируемым теплофикационным отбором №5 (по уравнению Флюгеля - Стодолы), принимая для упрощения ![]() ![]() где : D0 , D, Р50, Р5 – расход и давление пара в отборе турбины на номинальном и рассчитываемом режиме, соответственно. ![]() ![]() 7. Рассчитываем давление насыщенного водяного пара в регенеративных подогревателях. Потери давления по трубопроводу от отбора турбины до соответствующего подогревателя принимаются равными ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() 8. Определяем энтальпии пара hi в отборах турбины по давлениям пара в этих отборах Pi и значениям энтальпии пара при его адиабатическом расширении в турбине hi a. Значения hi a определяют по схеме процесса работы пара в турбине в h,S –диаграмме . по ![]() ![]() ![]() где ![]() ![]() по ![]() ![]() ![]() где ![]() ![]() по ![]() ![]() ![]() где ![]() ![]() по ![]() ![]() ![]() где ![]() ![]() по ![]() ![]() ![]() где ![]() ![]() по ![]() ![]() ![]() где ![]() ![]() по ![]() ![]() ![]() где ![]() ![]() по ![]() ![]() где ![]() ![]() где принимаем ![]() ![]() ![]() Рисунок 4.1 - Схема работы пара в турбине ПТ-80\100-130\13 при температуре наружного воздуха -5 С в h-s диаграмме 9. По построенной h-S диаграмме (рис.4.1) определяем температуру пара в соответствующем отборе турбины по значениям его давления и энтальпии: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Давление в конденсаторе ![]() Таблица 4.1 - Параметры пара и воды в турбоустановке ПТ-80\100-130\13 при ![]()
В таблице 4.1 приведены параметры пара и воды в турбоустановке при температуре наружного воздуха tНАР= -5оС. В таблице 4.1 величина используемого теплоперепада пара определяется как разность энтальпий греющего пара из соответствующего отбора турбины и конденсата этого пара. Подогрев питательной воды в ступени регенеративного подогрева определяется как разность энтальпий питательной воды на выходе из соответствующего подогревателя и на входе в него. Расчет выполняется в следующем порядке. 1. Расход пара на турбину задан D0 ном = 122,2 кг/с (440т/ч). 2.Утечки пара через уплотнения Dут=(0,015…0,02)D0. (4,3) Принимаем Dут=0,015D0 , тогда ![]() протечки через уплотнения турбины, которые направляются в ПВД7 в количестве Dу1. Принимаем Dу1= 0,1 кг/с; протечки через уплотнения турбины, которые направляются в ПНД4 в количестве Dу4. Принимаем Dу4= 0,3 кг/с; протечки через уплотнения турбины, которые направляются в ПУ в количестве Dпу. Принимаем D пу= 0,75кг/с; протечки через уплотнения штоков клапановDш. В данной тепловой схеме они направляются в деаэратор. Принимаем Dш=0,003 ![]() Dш=0,003122,2 = 0,3666 кг/с. 3. Паровая нагрузка парогенератора с учётом 1,5 % утечек из трубопроводов ![]() ![]() 4. Расход питательной воды на котел (с учетом продувки) ![]() - количество котловой воды, идущей в непрерывную продувку ![]() Принимаем Рпр=0,3 %, тогда ![]() ![]() 5. Выход продувочной воды из расширителя (Р) непрерывной продувки 1ступени [3.стр.212] ![]() где ![]() ![]() где ![]() ![]() ![]() ηР=0,98 – коэффициент, учитывающий потерю тепла в расширителе; ![]() 6. Выход пара из расширителя продувки 1 ступени ![]() 7. Выход пара из расширителя продувки 2 ступени ![]() 8. Выход продувочной воды из расширителя (Р) непрерывной продувки 2 ступени ![]() 9. Расход добавочной воды из цеха химической водоочистки (ХВО) ![]() где ![]() ![]() 10.Утечки при собственном потреблении принимаем ![]() |