Главная страница

Навигация по странице:

ВКР школа на 200 мест. ВКР школа 200 мест. Строительство

Скачать 1.06 Mb.

Название	Строительство
Анкор	ВКР школа на 200 мест
Дата	24.04.2023
Размер	1.06 Mb.
Формат файла
Имя файла	ВКР школа 200 мест.docx
Тип	Документы #1086249
страница	11 из 24

1 ... 7 8 9 10 11 12 13 14 ... 24

		Окончание табл. 2.9
					51	сталь С245		2∟50×50×5		2,000	-	1,05	15,834
					52	сталь С245		2∟50×50×5		1,572	-	1,05	12,445
			Итого:											840,576
			2.2.5 Расчет и конструирование узлов фермы Фм-1 Фасонки, опорные плиты, упорные плиты принимаем из стали C245, тол- щиной   10 мм; все сварные швы выполняются вручную, электрод Э42А. Рисунок 2.20 Узлы фермы Фм-1 Узел 5 Конструкция узла представлена на рис. 2.21
Взам. инв. №

Подп. и дата
Инв. № подп.

									Строительство школы на 200 мест в г. Рязань						Лист


40

Изм.	Кол.уч.	Лист		№ док.	Подпись	Дата

		Рисунок 2.21 Конструкция узла 5 1) Определим размеры опорной фасонки: Толщину опорной фасонки принимаем равной толщине узловых фасонок   10 мм. Ширину и высоту опорной фасонки определяем из условия расположения швов, прикрепляющих уголки опорного раскоса и нижнего пояса к опорной фа- сонке. Принимаем двухсторонний шов с катетом k _fw 8 мм. Сварка полуавтома- тическая проволокой марки Св-08А.  _f 0,9 ; _z 1,05 ; R_wf  _f 1834  0,9  1650 кг/см²< R_wz _z 16311,05  1712,6 кг/см², N  ^N^^^b^^z⁰^   N, N  ^N^^z⁰   N об. _b1 об. _b2 где ₁  0,65 , ₃  0,35 - соответственно коэффициент распределения усилий по обушку и перу [55, п.7.6.2, табл.7.4]; N N _l^об.__об. __,_l^п.__п. _ ^f2  k      R ^f2  k      R ^{f w w}min ^{f w w}min

Взам. инв. №

Подп. и дата
Инв. № подп.

								Строительство школы на 200 мест в г. Рязань	Лист


41

Изм.	Кол.уч.	Лист	№ док.	Подпись	Дата

		k _f- катет шва, принимаем исходя из условия k _f k _{f ,min}, где k _{f ,min}- нормативное минимальное значение катета шва в зависимости от толщины более толстого из свариваемых элементов [55, п.12.6, табл.38]; - для панели 28, N 27158 кг, (табл. 3.2.), принимаем k_f 5 мм, l^об^.  ^0,65^²⁷¹⁵⁸ 10,698 см, l^п^.  ^0,35^²⁷¹⁵⁸ 5,76 см ^f2  0,5 1650 ^f2  0,5 1650 - для раскоса 42, N 22699 кг, принимаем k_f 5 мм, _l_об_._0,65  22699 __8,94_см,_l_п_._0,35  22699 __4,81_см ^f2  0,5 1650 ^f2  0,5 1650 Швы крепления фланца к фасонке воспринимают опорную реакцию фер- мы F_R, и внецентренно приложенную (относительно центра шва) силу H Прочность соединения по материалу шва для наиболее нагруженной точки определяем по формуле:    ²    ²   R ^, ^{f fF fH fM w w}min*   ^F^R^,^^^H^,  ⁶^^H^^e^, ^fF2    k  l ^fH2    k  l ^fH₂____k__l² f w f w _{f w} где e  20,39 см – эксцентриситет приложения силы H ; l_w 51см – длина шва; Катет шва принимаем максимально возможным, исходя из конструктив- ных требований: k_f 1,2  t_min 1,2 1  1,2 см, принимаем k_f 1,2 где t_min- наименьшая толщина свариваемых элементов (толщина фасонки 10мм),   ^23140,14 157,544 кг, ^fF2  0,9 1,6  51   ^13014,7 88,607 кг, ^fH2  0,9 1,6  51 __6 13014,7  26,34 __274,57_кг, ^fH2  0,9 1,6  51²  _f 157,544  88,607  274,57  395,87  1834 , прочность шва обеспечена. 2 ² 2) Определим размеры опорного фланца: Площадь опорного фланца определяем из условия смятия по формуле: ^A^^F^R, тр. _R P где R_P- расчетное сопротивление стали смятию торцевой поверхности при наличии пригонки [55, табл.1^*];

Взам. инв. №

Подп. и дата
Инв. № подп.

								Строительство школы на 200 мест в г. Рязань	Лист


42

Изм.	Кол.уч.	Лист	№ док.	Подпись	Дата

		A  ^23140,14 6,411см², ^тр^. ₃₆₀₉ По конструктивным соображениям принимаем ширину опорного фланца b 13 см, толщину принимаем 10 мм; A 131  13  A_тр_. Сварные швы, крепящие опорный столик к колонне, рассчитываем по формуле:   ¹^,²^^F^R       R ^, ^f_k___l^{w w}minf w где _l_w b_с_т_о_л_.1 2  h_с_т_о_л_.1 - суммарная длина швов, крепящих опорный столик; b_стол.- ширина опорного столика (принимаем 20 см); h_стол.- высота опорного столика; Определим высоту опорного столика по формуле: Принимаем k_f 7 мм, h  ^1,2^^67213,05 20  3  17,92 см, ^стол^. 2  0,7 11650 Принимаем высоту опорного столика h_стол. 18 см. Узел 7 Конструкция узла представлена на рис. 2.22 Рисунок 2.22 Конструкция узла 7 Вертикальную листовую фасонку принимаем сечением 440х10 мм. 1) Определим прочность стыка уголков с фасонкой.

Взам. инв. №

Подп. и дата
Инв. № подп.

								Строительство школы на 200 мест в г. Рязань	Лист


43

Изм.	Кол.уч.	Лист	№ док.	Подпись	Дата

		  ^N^p R, ^Fусл где N_p- расчетное усилие в элементе, которое вследствие некоторой нечеткости работы узла рекомендуется принимать на 20% больше действительного, т.е. N_p 1,2  N₃₇ 1,2  29357  35228 кг, F_усл- условная расчетная площадь. F  F    2b 44 11 2  9  62 см², усл ф ф где F_ф- площадь фасонки, _ф- толщина фасонки, b - ширина полки прикрепляе- мого уголка.   ^N^p ³⁵²²⁸ 568,2 ^кг R  2100 ^кгF 62 см² см² усл 2) Определим длины сварных швов. Усилие в листовой фасонке: N_ф F_ф  44 1 568,2  25000,8 кг Суммарная длина швов, прикрепляющих фасонку к уголкам верхнего поя- са при толщине швов 8 мм, будет равна: _l  ^N^ф ^25000,8 29,76 см ^ш0,7  h R^св0,7  0,8 1500 ш y Расчетное усилие для крепления уголков пояса к вертикальной фасонке равняется: N_p 1,2  N₃₇ N_ф 1,2  29,35  25  10,22 тс _N_^1,2^^N³⁷_1,2  29,35 __17,61_тс ^p2 2 Требуемая длина этих швов у обушка ( h_ш 10мм ) и у пера ( h_ш 6мм ) определяется по следующим формулам: _l_об_^0,75^^N_p_0,75 17610 __21,5_см ^ш2  0,7  h R^св2  0,7 11500 ш y _l_п_^0,25^^N_p_0,25 17610 _₁₆_см ^ш2  0,7  h R^св2  0,7  0,6 1500 ш y Узел 8 Конструкция узла представлена на рис. 2.23

Взам. инв. №

Подп. и дата
Инв. № подп.

								Строительство школы на 200 мест в г. Рязань	Лист


44

Изм.	Кол.уч.	Лист	№ док.	Подпись	Дата

		Рисунок 2.23 Конструкция узла 8 Определим прочность стыка уголков с фасонкой. Площадь сечения нижнего пояса 2∟ 56  56  5 равна: F 2  F 2  5,41  10,82 см², 1   ^N³¹ R^Fусл   ^N³¹ ¹⁵³⁷³ 1128,7 ^кг R  2100 ^кгF 13,62 см² см² усл Находим усилия, на которые рассчитываем швы крепления уголков пояса к фасонке фермы: N_уг_._п F_ф  10,82 1128,7  12212,61 кг Определим длины сварных швов. Толщину швов, прикрепляющих уголки пояса к фасонке фермы, назнача- ем h_ш 6 мм и находим их требуемую длину: _l_об_^0,75^^N_уг_._п_._0,75 12212,61 __21,5_см ^ш2  0,7  h R^св2  0,7  0,6 1500 ш y _l_п_^0,25^^N_p_0,25 12212,61 _₁₃_см ^ш2  0,7  h R^св2  0,7  0,6 1500 ш y Узел 10 Конструкция узла представлена на рис. 2.24

Взам. инв. №

Подп. и дата
Инв. № подп.

								Строительство школы на 200 мест в г. Рязань	Лист


45

Изм.	Кол.уч.	Лист	№ док.	Подпись	Дата

		Рисунок 2.24 Конструкция узла 10 1) Определим размеры опорной фасонки: Толщину опорной фасонки принимаем равной толщине узловых фасонок   10 мм. Ширину и высоту опорной фасонки определяем из условия расположения швов, прикрепляющих уголки опорного раскоса и нижнего пояса к опорной фа- сонке. Принимаем двухсторонний шов с катетом k _fw 8 мм. Сварка полуавтома- тическая проволокой марки Св-08А.

Взам. инв. №

Подп. и дата
Инв. № подп.

								Строительство школы на 200 мест в г. Рязань	Лист


46

Изм.	Кол.уч.	Лист	№ док.	Подпись	Дата

		 _f 0,9 ; _z 1,05 ; R_wf  _f 1834  0,9  1650 кг/см²< R_wz _z 16311,05  1712,6 кг/см², N  ^N^^^b^^z⁰^   N, N  ^N^^z⁰   N об. _b1 об. _b2 где ₁  0,65 , ₃  0,35 - соответственно коэффициент распределения усилий по обушку и перу [3, п.7.6.2, табл.7.4]; N N _l^об.__об. __,_l^п.__п. _ ^f2  k      R ^f2  k      R ^{f w w}min ^{f w w}min k _f- катет шва, принимаем исходя из условия k _f k _{f ,min}, где k _{f ,min}- нормативное минимальное значение катета шва в зависимости от толщины более толстого из свариваемых элементов [1, п.12.6, табл.38]; для панели 33, N 733 кг, (табл. 3.5.), принимаем k_f 5 мм, l^об^.  ^0,65^⁷³³⁰ 5,065 см, l^п^.  ^0,35^⁷³³⁰ 2,55 см ^f2  0,5 1650 ^f2  0,5 1650 для раскоса 41, N 35510 кг, (табл. 3.5.) принимаем k_f 5 мм, _l_об_._0,65  35510 __13,98_см,_l_п_._0,35  35510 __7,53_см ^f2  0,5 1650 ^f2  0,5 1650 Швы крепления фланца к фасонке воспринимают опорную реакцию фер- мы F_R, и внецентренно приложенную (относительно центра шва) силу H Прочность соединения по материалу шва для наиболее нагруженной точки определяем по формуле:    ²    ²   R , ^{f fF fH fM w w}min*   ^F^R^,^^^H^,  ⁶^^H^^e^, ^fF2    k  l ^fH2    k  l ^fH₂____k__l² f w f w _{f w} где e  20,39 см – эксцентриситет приложения силы H ; l_w 51см – длина шва; Катет шва принимаем максимально возможным, исходя из конструктив- ных требований: k_f 1,2  t_min 1,2 1  1,2 см, принимаем k_f 1,2 где t_min- наименьшая толщина свариваемых элементов (толщина фасонки 10мм),   ^23140,14 157,544 кг, ^fF2  0,9 1,6  51   ^13014,7 88,607 кг, ^fH2  0,9 1,6  51 __6 13014,7  26,34 __274,57_кг, ^fH2  0,9 1,6  51²

Взам. инв. №

Подп. и дата
Инв. № подп.

								Строительство школы на 200 мест в г. Рязань	Лист


47

Изм.	Кол.уч.	Лист	№ док.	Подпись	Дата

1 ... 7 8 9 10 11 12 13 14 ... 24

написать администратору сайта