Судовые 1. Судовые перевозки лесопродукции

• Название: Судовые перевозки лесопродукции
• Дата: 16.04.2021
• Размер: 293.36 Kb.
• Имя файла: Судовые 1.docx
• Тип: Документы; #195513
• страница: 2 из 3

3.6. Выбор типа и конструкции причальных сооружений

Ширина операционной акватории: Ba=4Bc+ Bt=4*13?44+65=118,8 м

3.7. Расчет причальных сооружений


Схема к расчету усилий из однородного грунта: 1 – призма обрушения; 2 – плоскость обрушения



где g – удельный вес грунта засыпки; Hст – высота стенки=5,6+3,5=9,1 м

t=0,5 Hст=4,55;

Ea=16*9,1² *tg 36,5²=16*82,8*0,53=702,1

Eп=0,5*16*(4,55*4,55)*1,32=218,6

Интенсивность распора может быть определена по формулам: σ= q₀ +h₁y ;

_{В=15,7+3,2*18=73,3
С=15,7+(3,6+3,2)*18)=138,1
Д=15,7+(3,6+3,6+3,2)*18)=202,9}
_{Е=(15,7+(9,1+4,55)*18)=261,4}
При определении активного давления на заанкерованную стенку стенка по высоте делится на 4 участка. Участок AB – консольная часть. По условию равнопрочности консольной и пролетной частей шпунта


где hк – высота консольной части,
hк = hAB;

hAB – высота участка AB;

Hст – высота стенки над уровнем грунта основания;
Однако при hк < 0,2 Hст принимают hAB = 0,2 Hст, то есть точка B располагается ниже точки крепления анкерной тяги. Точка Д заглублена под уровень грунта основания на 0,15 Hст. Высоту участков ВС и СД определяют по формулам
hСД = 0,5 (1,15 Hст - hк)=0,5(1,15*9,1-3,2)=3,6
hВС = 1,15 Hст - hAB – hСД=1,15*9,1-3,2-3,6=3,6
Таким образом, точка С делит пополам расстояние от точки Д до точки крепления анкерной тяги. Глубина погружения шпунта ориентировочно может быть принята

t = 0,5 Hст=0,5*9,1=4,55
Определение интенсивности активного распора



Интенсивность активного распора в различных точках может быть определена по зависимостям

a_А q₀_a; a_В _В 11_a ;
^a_С _СК_а; a_Д _Д_a ^; a_Е _Е_a ^,

где q₀ – временная равномерно распределенная нагрузка на поверхности засыпки;

_a – коэффициент активного давления грунта, 0,34;

– угол внутреннего трения грунта;

_В, _С, _Д, _Е – вертикальное давление грунта в рассматриваемой точке

h_i – высота слоя грунта с удельным весом γ_i;

– коэффициент, учитывающий влияние прогиба консоли, 0,5;

– коэффициент, учитывающий снижение давления от податливости грунта, = 0,8;

К – коэффициент уменьшения давления из-за прогиба пролетной части; для металлического шпунта К = 0,8.

Для более точного построения эпюры активного распора рекомендуется определять его интенсивность в точках изменения свойств грунта.
a.А= q0*a=15,7*0,34=5,4 кH; a.В= В [1- a )]=78,4*(1-0,5(1-0,34))=49,1 кH; a.С= С*К*a =138,1+0,8*0,34=37,5 кH; a.Д=Д*μ*a=202,9+0,8*0,34=55,1 кН; a.Е=Е*μ*a=261,4+0,8*0,34=71,1 Н;

3.7.3. Определение пассивного отпора грунта

Заглубленная в грунт часть шпунта под действием активного давления

засыпки сдвигается в сторону акватории, встречает сопротивление грунта основания и выпирает призму грунта. При этом большое значение имеет трение грунта о стенку. При несвязных грунтах основания интенсивность пассивного отпора равна

a_п hК_п_п=18*9,1*1,25*3=614,3 кН;


К_п – коэффициент, учитывающий трение грунта о стенку 1,25;

_п – коэффициент пассивного отпора при горизонтальной поверхности грунта, 3

При определении _п по таблицам обычно принимают угол трения грунта о стенку = , но не более 30⁰.

Рис. 4. Графический расчет заанкерованной тонкой стенки:

а - стенка; б - веревочный многоугольник; в - эпюра сил; г - силовой многоугольник
3.7.4. Определение изгибающих моментов и горизонтального усилия в месте заделки анкера




t = t₀ + ∆t=4,095+0,72=4,8 м

Здесь


i
^{t }2_h _i q₀ пK^_п _а ^,

где K^/ коэффициент, учитывающий трение грунта о стенку при обратном отпоре 0,47;

^{t }

3.7.5. Расчет анкерной плиты

На анкерную плиту действуют следующие силы: усилие в анкерной тяге, активное давление грунта со стороны берега и пассивный отпор грунта.

Для обеспечения устойчивости непрерывной анкерной плиты при недопустимости значительного смещения необходимо выполнить условие

1,3 R_а = E_п.п – E_а.п ,

где 1,3 – коэффициент запаса; E_п.п – пассивный отпор; E_а.п – активный распор грунта на участке от поверхности грунта до низа анкерной плиты.


Eа.п= γ*t_п* λ_a=18*4,55*0,34=27,8

_{Rа=267,2-27,8/1,3=184,1}


L_max=9,1*0,7+4,55*1,14=11,55
Опред.центр тяжести

△=2/3*hc=3,46

• 
  3,6/3*((2,53+7)/(63,2+7))=1,57
  
• 
  15,43/3((2*114,89+54,04)/(115,89+54,04))=7,57
  

r =13,66-1,0087+4,68=7,98

r _пр=3,6+7,57=11,17;

r_к =3,2-1,57=1,63