Помехи. Учебнометодическое пособие для дисциплин, связанных с преднамеренными силовыми электромагнитными воздействиями Томск 2018 2 Cодержание
 Скачать 1.66 Mb.
|
|
6.2.10 Год Чтобы получить представление о научно-исследовательских и опытно-конструкторских работах, проведенных в этой области, оценивалось количество источников по сравнению с годом публикации. Линейные графики, иллюстрирующие год публикации 55 излучаемых источников базы данных представлен на рисунке 6.16. Можно отметить, что до 1995 г. было лишь несколько публикаций по этой теме, также как и с 1995 по 2000 гг. В 2000–2010 гг. возросла активность, причем примерно одинаковое число работ было опубликовано в первые пять лет этого периода, как и во втором пятилетнем периоде. В трехлетнем периоде с 2010– 2013 гг. наблюдается примерно столько же публикаций, что за 2005–2010 гг., что свидетельствует о повышении интереса к исследованиям и разработкам. 51 Рисунок 6.16 – Годы публикаций излучаемых источников 6.2.11 Год по отношению к типу полосы В конце, оценен тип полосы по сравнению с годом публикации, чтобы увидеть, есть ли рост заинтересованности со временем для конкретного вида источника. Линейный график года публикации 52 из 55 источников в зависимости от их типа полосы на рисунке 6.17. Есть 3 источника, для которых тип полосы не может быть выведен из доступной информации. Линейный график показывает тенденцию производства гиперполосных излучателей до 2000 г. Мезополосные источники появляются в 2000 г. и, начиная с 2010 г., большинство зарегистрированных там источников относятся к этой категории. Из анализа форм сигнала было установлено, что у некоторых осциллирующих источников очень низкое отношение полосы, между 3 и 4. Таким образом, часть суб-гиперполосных источников периода 2005– 2010 гг. могут добавиться к мезополосным источникам из-за приближающихся к ним характеристик. Наконец, как уже отмечалось ранее, за последние десятилетия произошло значительное развитие узкополосных источников, однако из-за их повышенной мощности и низкой транспортируемости, в базе данных их было рассмотрено очень мало, и они не появлялись в литературе с 2010 г. 52 Рисунок 6.17 Год публикаций по отношению к типу полосы излучаемых источников 53 7. Обзор ожидаемых пределов потенциальных источников ПДЭМВ и их текущих технологий Изучив тенденции, основанные на собранной информации об источниках, можно понять типы угроз, которые могут быть реализованы с помощью современных технологий и рынков. Эти тенденции, безусловно, будут изменены, как только увеличится транспортируемость источников или снизятся затраты из-за технологческого усовершенствования или роста рынка. Интерес к генерации интенсивных полей в диапазоне между несколькими сотнями мегагерц и несколькими гигагерц объясняется ожидаемыми размерами ручной электронной аппаратуры и, так называемым, законом Баума [6]. Однако, IEMI-излучатели также могут быть созданы на более высоких частотах (возможно, с меньшим воздействием на электронику) или на более высоких уровнях. Генерация HPEM-полей имеет фундаментальные пределы из-за физических ограничений (соответствующих текущим технологиям), которые будут кратко рассмотрены в этом разделе. При рассмотрении вопроса о целесообразности использования потенциальных IEMI-источников, наиболее важным ограничением, пожалуй, является физическое, а не текущее технологическое ограничение. Однако думать об одном без другого довольно сложно. Существует много схем генерации HPEM-полей. Блок-схема с описанием простой схемы HPEM-генерации представлена на рисунке 7.1. Рисунок 7.1 – Схема генерации HPEM-полей [47] Одна из наиболее распространенных установок начинается с первичного источника постоянного тока, который заряжает банк конденсаторов, который в свою очередь запитывает генератор Маркса или индуктивный генератор, составляющий так называемый первичный источник. Выход первичного источника подается на последующие каскады формирования импульсов, в которых уменьшается время нарастания и получается нужная форма сигнала импульсной энергии. На этой точке, в зависимости от применения, каскад импульсной энергии может запитывать микроволновой резонатор, HPM-лампу, обостритель той или иной формы, выход которого преобразует режим и подключен к выходной антенне. Для 54 кондуктивного источника, выход сразу подсоединяется к цели, или к соответствующему индуктивному или емкостному щупу, который влияет на цель. 7.1 Технологические пределы Электрическое поле, проходящее по каждому из каскадов цепи HPEM-генерации, ограничено так называемым пределом пробоя газа для коротких импульсов (грубо, менее 1 мкс). Для более длительных импульсов, ключевой вопрос – это нагрев стенок (см., пример, с. 124 из [47]). Амплитуда электрического поля внутри цепи генерации будет зависеть от геометрии волновода и первичного сигнала возбуждения. Когда общее поле, распространяющееся вдоль газонаполненной среды, превышает предел пробоя, создается плазменный канал, который способен выдержать высокое значение тока, и ток проводимости в газе закоротит исходное поле. В общем, разряд развивается тогда, когда ускоренные электроны (за счет высокоинтенсивного электрического поля) способны производить крупные электронные лавины. Если эта волна достаточно интенсивна, то ток в усиленном канале увеличивается, становясь неустойчивым до полного пробоя [53]. Поле пробоя воздуха и других типов газов широко изучено для приложений коммутации [54–57] и HPM-генерации [58]. Для воздуха при стандартных условиях температуры и давления, при условии однородного поля (например, поле постоянного тока в параллельном расположении пластин), поле пробоя приблизительно равно 3 МВ/м. Изучение пробоя в условиях, медленно меняющегося, неоднородного поля является более сложным, и его анализ должен быть отработан отдельно для каждого давления газа и конфигурации поля. В литературе есть некоторые аналитические формулы для поля пробоя между каноническими наборами электродов (например, сферы, цилиндры, цилиндрические пластины и т.д.) для различных газов с приемлемым согласованием с экспериментами [55, 59]. Данные пробоя для различных газов показывают более высокие поля пробоя для импульсов меньшей длительности. Например, пробой воздуха при атмосферном давлении в 2,3 раза выше для импульса в 10 нс, чем для постоянного тока [55]. В общем, порог пробоя 3 МВ/м для условий однородного поля обычно используется в проектировании HPEM- антенны с коэффициентом запаса 3 (т.е. 1 МВ/м на выходе антенны), чтобы учесть возможные точки увеличения поля, которые могут привести к пробою газа [36]. Если необходимы более высокие значения поля, то антенны обычно помещаются в газ SF6 [15, 18] который пробивается около 9 МВ/м и имеет постоянную распространения аналогичную воздуху. 55 7.1.1 Гиперполосные излучатели Дальнее электрическое поле гиперполосных HPEM-излучателей, с апертурными антеннами в качестве выхода (например, HIRA [8]), определяется скоростью нарастания управляющего напряжения и размером апертуры. Сложность построения высоковольтных переходных генерираторов, создающих сотни киловольт со временем нарастания порядка сотен пикосекунд, составляет технологический предел для генерации таких сигналов. Высокопроизводительные обостряющие зазоры выдерживают давление около 100 атмосфер и выдерживают Е-поля в диапазоне мегавольт на сантиметр. Считается, что максимальная производная, которую можно было бы ожидать от газового коммутатора, находится в порядке 10 15 В/с [8, 60 ]. Предполагая максимальную производную 1010 15 В/с, можно получить грубую оценку сильнейшего/быстрейшего, достижимого генератора для гиперполосных излучателей. Например, самый быстрый 100 кВ генератор будет переключаться не менее 10 пс и самый быстрый 1 МВ генератор должен замыкаться не менее, чем за 100 пс. Как уже упоминалось в разделе 4.2, одним из самых мощных переходных генераторов, доступных для покупки является JOLT [18]. Эта система способна обеспечить излучаемым дальним полем с временем нарастания около 80 пс, длительностью порядка 100 пс и дальним напряжением 5,3 МВ. Для достижения этих результатов, JOLT управляется генератором в 1 МВ, переключающимся примерно за 200 пс (dV/dt около 510 15 В/с). В близком поле, эта система смогла произвести до 800 кВ/м [36]. 7.1.2 Мезополосные излучатели Мезополосные генераторы могут быть построены из четвертьволновых коммутируемых генераторов, заряжаемых напряжением постоянного тока [13]. Эти системы также будут ограничены вышеупомянутыми ограничениями переключения. Кроме того, учитывая ожидаемый размер этих устройств, управление высоким напряжением становится проблемой. Также, если желаемые частоты колебаний четвертьволновых осцилляторов превышают гигагерцовый диапазон, то конструкция приборов усложняется, так как механические требования к точности построения металлических профилей при таких малых габаритах стоят дорого и не всегда выполнимы. Одной из наиболее мощных опубликованных мезополосных систем на основе коммутационного осциллятора является так называемая система MATRIX [7]. Эта система может быть заряжена до 150 кВ и она осциллирует между 180 МГц и 600 МГц. Расчетное дальнее напряжение (произведение rE пик ) исходной системы было около 90 кВ. Новые версии системы включают в себя осцилляторы, работающие на более высоких частотах (1 и 2 ГГц), но заряжается при более низких напряжениях постоянного тока (50–65 кВ) [29, 61] из-за 56 вышеупомянутого ограничения пробоя. Еще один способ получить мезополосные HPEM излучаемые формы сигналов подсоединить проводную антенну к генератору импульсов высокого напряжения. Одни из самых мощных опубликованных систем, DIEHL кейс- генераторы [62], способные производить около 225 кВ/м на 1 м, осциллируют на центральной частоте 350 МГц. Эти системы используют антенну с перестраиваемым сердечником, запитываемую импульсным генератором Маркса напряжением 600 кВ. Основной технологической проблемой таких систем является размещение генератора Маркса в таком малом объеме (1005582 см 3 согласно [62]). В [15] была представлена более крупная, но все же переносимая мезополосная излучаемая система, основанная на возбуждении проводных антенн мощным генератором Маркса. Система была способна генерировать импульс 2 МВ/300 пс, чтобы управлять набором спиральных антенн с 9 различными центральными частотами в диапазоне от 200 МГц до 6 ГГц. Из-за проблем с пробоем на интерфейсе генератора/антенны, спиральные антенны должны быть изолированы в обтекателе газом SF6. 7.1.3 Узкополосные излучатели Среди IEMI-излучателей, так называемые маломощные СВЧ источники и СВЧ излучатели высокой мощности являются наиболее опасными, так как они могут вызвать необратимые последствия из-за нагрева полупроводников. СВЧ устройства высокой мощности определяются как те, которые превышают 100 МВт пиковой мощности и охватывают диапазон частот между 1 и 300 ГГц [8,47]. Обычные лампы могут работать в непрерывном режиме до нескольких мегаватт выходной мощности. Если требуется более высокая выходная мощность, HPM-излучатели могут быть адаптированы, чтобы излучать импульсы непрерывной волны короткой длительности, в диапазоне от сотен наносекунд до нескольких микросекунд (скважность 10 6 ), и достигать выходной мощности несколько гигаватт. Учитывая размер и вес необходимого источника питания и механизмы охлаждения таких генераторов, такие источники очень трудно транспортировать, и они, как правило, устанавливаются в военных транспортных средствах или больших инфраструктурах, таких как аэропорты или военные базы. Чтобы понять позиционирование СВЧ-ламп малой и большой мощности, сравнение пиковой и средней мощности для обычных и мощных ламп представлено на рисунке 7.2. Можно видеть, что обычные трубки (затененные в светло-сером цвете) охватывают большой диапазон в графике, в то время как мощные лампы (затененные в темно-сером цвете) для получения существенных уровней средней мощности не были разработаны. Черные прямые 57 линии проведены для определения границ между коэффициентами заполнения 1, 10 –2 , 10 –4 и 10 –6 Рисунок 7.2 – Пиковая мощность в зависимости от средней для СВЧ-источников малой (LPM) и большой HPM мощности [47] Естественно, ожидаемое пиковое E поле HPM-излучателей ниже, чем у гипперполосных или мезополосных излучателей. В конце 90-х годов считалось, что HPM- устройства имели фундаментальное ограничение по пиковой мощности приблизительно в 10 ГВт и энергией импульса 1 кДж [47, 63]. Однако, считается, что с помощью фазовой синхронизации, несколько источников могут увеличить общий уровень устройства. Например, выходные уровни возможного оружия с множеством импульсов, рассматриваемого Тейлором и Гири в [63], были пиковой мощности 10 ГВт, длительностью импульса 100 нс и энергией импульса 1 кДж при частоте повторения 1 кГц. Окончательные пределы пиковой мощности HPM-источника не известны. Они определяются компромиссами между пробоем (multipactor), выбором режимов, и интенсивным взаимодействием электронов и поля. На рисунке 7.3 представлен график пиковой мощности, генерируемой типичными образцами источников высокой мощности [47]. Оказывается, пиковая мощность многих источников падает как Pf 2 на высокой частоте. 58 Рисунок 7.3 – Пиковая мощность HPM-источников [47] Одними из самых мощных и простых для построения HPM-источников является осциллятор с виртуальным катодом или виркатор. Виркатор является весьма привлекательным источником для IEMI с учетом того, что это перестраиваемый генератор непрерывной волны в диапазоне 1–10 ГГц, он не требует приложенного магнитного поля и является низкоимпедансным устройством (обеспечивает высокую мощность при низком напряжении). Однако, это источник с очень низким КПД (около 1–15%) и он традиционно используется с взрывчатыми веществами, например в виде электрического генератора одиночного импульса на выходе, для уменьшения площади. 59 8. Заключение В работе представлены исследования и классификация потенциальных источников ПДЭМВ, которые были собраны из доступных публикаций. Исследование включает расчет формы сигнала и спектральных параметров напряжения, измеренного на выходе кондуктивных источников и электрического поля на заданном расстоянии от излучающих источников. Сигналы были оцифрованы из оригинальных работ, и для получения параметров была создана программа обработки сигналов. Предложен альтернативный метод представления оцифрованных сигналов в виде разложения комплексных экспонент, из которых можно аналитически вычислить преобразование Фурье. Этот альтернативный метод облегчает расчет спектральных параметров сигналов, поскольку спектры могут быть рассчитаны в произвольных частотных точках. Также показано, как улучшить время расчета отношения полосы сигналов с помощью индекса Блюмера. Из этих результатов создан набор сигнальных карт, каждый из которых содержит сводку характеристик формы сигнала, включая ее спектральные параметры. Также основные характеристики источников собраны в электронную таблицу и классифицированы в соответствии с предлагаемыми критериями оценки прочности, доступности и переносимости источников, которые были представлены в разделе 4 настоящей статьи. Информация из таблиц использовалась для создания круговых диаграмм и линейных графиков, иллюстрирующих некоторые тенденции и характеристики анализируемых кондуктивных и излучаемых источников. Установлено, что потенциально кондуктивные IEMI-источники являются более доступными, чем излучаемые источники. Из-за развития рынка и снижения требований к частоте, эти источники являются коммерчески доступными от различных поставщиков, испытания ЭМС. Уровни напряжения в диапазоне нескольких киловольт могут быть достигнуты с источниками, демонстрирующими все заданные уровни портотивности (в том числе карманные), а цены их приобретения остаются умеренными для большинства кондуктивных источников. Таким образом, они могут рассматриваться как вероятные для развертывания злоумышленником ПДЭМВ. С другой стороны, излучаемые источники, по-видимому, все еще находятся на стадии разработки и доступны для покупки только в качестве испытательных источников. Они, как представляется, требуют, по крайней мере, транспортного средства для транспортировки, и, согласно классификации, типичные затраты на такие источники остаются высокими из-за требуемых высоких технологий в реализации и испытаниях. Тем не менее, уже есть некоторые прототипы, которые могут транспортироваться в кейсе и выходы на уровне поля способны теоретически производить сбои и повреждения, если достаточно близки, в 60 электронике. Тенденция к производству широкополосных излучателей была выявлена в начале 2000-х годов. В последние годы исследование показывает растущую активность в развитии мезополосных источников. В последней главе сделана попытка подчеркнуть физические пределы, которые ограничивают развитие современных технологий в создании более быстрых и сильных источников ПДЭМВ. 61 Список использованных источников 1. Special Issue on high-power electromagnetic (HPEM) and intentional electromagnetic interference (IEMI) // IEEE Transactions on Electromagnetic Compatibility. – August 2004. – Vol. 46, No. 3. 2. Thottappillil R. Response of electrified railway facilities to intentional electromagnetic interference: Review of research at Uppsala University / R. Thottappillil, D. Mansson, M. Backstrom // In Electromagnetic Compatibility and 19th International Zurich Symposium on Electromagnetic Compatibility, 2008; APEMC 2008, Asia-Pacific Symposium on. – 2008. – Р. 291– 294. 3. Mansson D. Classifying facilities with respect to Intentional EMI / D. Mansson, M. Backstrom, R. Thottappillil // In Electromagnetic Compatibility, 2009. EMC 2009. IEEE International Symposium on. – 2009. – P. 249–254. 4. Mansson D. Intentional EMI against critical infrastructures, a discussion on mitigation philosophy / D. Mansson, M. Backstrom, R. Thottappillil // In Electromagnetic Compatibility (APEMC), 2010 Asia-Pacific Symposium on. – 2010. – P. 134–137. 5. Radasky W. The potential impacts of three High Power Electromagnetic (HPEM) threats on |