Заканчивание скважин
 Скачать 4.91 Mb.
|
2. Секция1) Группа прочности материала труб для 2-ой секции принимается такой же, как для 1-ой. 2) Толщина стенок труб для 2-ой секции принята равной δ2 при определении параметров 1-ой секции. Трубы с толщиной стенки δ2 могут быть установлены до глубины, на которой действующее наружное избыточное давление обеспечат трубы со следующей меньшей толщиной стенки δ3 < δ2. 3) Находится значение наружного избыточного давления Р3НИиз условия Р3НИ = Р3СМ / nСМ где *Р2СМ - прочность труб на смятие для толщины труб δ3 (значение из таблицы для критических давлений в Инструкции по ……) 4) На графике наружных избыточных давлений находится глубина L2, на которой действует Р3НИ (предварительная глубина установки 2-ой секции). 5) Определяется предварительная длина 2-ой секции l2 l2 =*L1-L2 где *L1 - откорректированная глубина установки 1-ой секции. 6) Рассчитывается предварительный вес 2-ой секции G2 G2 = l2ּ q2 где q2 - вес 1 м труб с толщиной стенки δ2 (значение из таблицы сортамента выбранных обсадных труб). 7) Корректируется прочность на смятие труб 3-ей секции с толщиной стенок δ3 в условиях двухосного нагружения *Р3СМ = Р3СМ (1-0,3 ΣG2 / Q3Т ), где *Р3СМ - прочность на смятие труб 3-ей секции при двухосном нагружении; Р3СМ - прочность на смятие труб 3-ей секции при радиальном нагружении (критические давления из Инструкции по …………….); ΣG2 - нагрузка растяжения на 3-ю секцию, равная сумме откорректированного веса 1-ой секции *G1 и предварительного веса 2-ой секции; Q3Т - нагрузка растяжения на пределе текучести для труб 3-ей секции (значение из таблицы в Инструкции по ……………..). 8) Находится новое (откорректированное) значение наружного избыточного давления *Р3НИ, которое обеспечится прочностью труб с толщиной стенки б'", но с учетом двухосного нагружения из условия: *Р3НИ = *Р3СМ / nСМ 9) На обобщенном графике наружных избыточных давлений находится новая (откорректированная) глубина установки 2-ой секции *L2, на которой действует *Р3НИ . 10) Определяется откорректированная длина 2-ой секции. *l2 = *L1 - *L2 где *L1 - откорректированная глубина установки 1-ой секции. 11) Рассчитывается откорректированный вес 2-ой секции *G2 *G2 = *l2 ּ q2 и откорректированная сумма весов 2-х секций ΣG2: ΣG2= *G1 + *G2 12) Определяются фактические коэффициенты запаса прочности для 3-ой секции на глубине *L2 при откорректированных параметрах 2-х секций на внутреннее давление: nР = Р3Р / Р3ВИ где Р3Р - прочность труб 2-ой секции на внутреннее давление с толщиной стенки δ2 (найдено по таблице в Инструкции………..); Р3ВИ - внутреннее избыточное давление на глубине *L2 (определяется по обобщённому графику избыточных внутренних давлений). на страгивание в резьбовом соединении: nСТР = Q3СТР / Σ*G2 где Q3СТР - прочность на страгивающие нагрузки для труб 2-ой секции с толщиной стенок δ3 (определено по таблице в Инструкции по …………..); Σ*G2 - растягивающая нагрузка на 3-ую секцию от откорректированного веса 2-х секций. Рассчитанные коэффициенты должны быть больше допустимых коэффициентов запаса прочности, которые приводятся в Инструкции по расчёту обсадных колонн. 13) При соблюдении условий прочности для третьей секции, откорректированные параметры 2-ой секции принимаются за окончательные: группа прочности "Д " толщина стенок δ2 длина секции *l2 глубина установки *L2 интервал установки *L1 - *L2 вес секции *G2 суммарный вес 2-х секций Σ*G2 Если по одному из видов нагрузок условие прочности не выполняется, то дальнейший расчет ведется по этому виду нагрузок. В большинстве случаев в первую очередь несоблюдение условия имеет место по растягивающей нагрузке. По условию прочности на растяжение длина очередной i-ой секции определяется из следующего условия: QiСТР / nСТР = ΣG + Gi, (*) где QiСТР - табличное значение прочности на страгивающие нагрузки в резьбовом соединении для искомой секции; ΣG - суммарный вес предыдущих секций; Gi - вес искомой секции, который может быть выражен: Gi = li qi (**) где li - длина искомой секции; qi - вес 1 м искомой секции. Тогда из (**) и (*) можно найти: li = (QiСТР/nСТР - ΣG) /qi Для последующих секций толщина стенок увеличивается, а их длина определяется по выше приведенному выражению. При этом проверяется запас прочности на внутреннее избыточное давление для верхней части очередной секции, так как с уменьшением глубины это давление растёт и на наружное избыточное давление в нижней части секции. Расчет проводится до тех пор, пока сумма длин всех секций не станет равной или большей длины обсадной колонны. Возможен вариант, когда выбрана максимальная толщина стенки труб группы прочности "Д", а сумма длин рассчитанных секций составляет величину, меньшую длины колонны. Тогда необходимо принимать следующую группу прочности "К". Расчетные данные о параметрах секций обсадной колонны рекомендуется представлять в виде таблицы.
Приведённая схема расчёта справедлива как для вертикальных, так и для наклонно направленных скважин. Особенностями расчёта обсадных колонн для наклонно направленных скважин являются следующие: 1. При расчетах, в которых учитываются гидродинамические, пластовые и горные давления, в качестве длины интервала их действия используют длины “по стволу”. 2. Изменения в этом случае допустимых растягивающих нагрузок за счёт изгиба учитываются увеличением коэффициента запаса прочности на страгивающие нагрузки. Для обсадных труб с треугольной резьбой: nSСТР = nСТР / [1- nСТР λ (α0 – 0,5)], где nSСТР – коэффициент запаса прочности для изогнутой обсадной колонны на страгивающие нагрузки; Минимальные значения nSСТР при α0 = 0,5 зависят от диаметра ОК и приведены в инструкции по расчёту обсадных колонн. nСТР – коэффициент запаса прочности на страгивающие нагрузки для вертикальной колонны; λ – коэффициент, учитывающий влияние размеров соединения обсадных труб и его прочностные характеристики (значения берут из таблицы в Инструкции по ……….); α0 – интенсивность искривления труб (искривление на длине 10 метров в градусах), равная: α0=57,3/R, где R – проектный радиус искривления в метрах. Для труб с резьбами трапециидального профиля и нормальным диаметром муфт (ОТТМ, ОТТГ, ТБО и импортных труб с резьбой “Батресс”, “Экстрем лайн” и др.) при интенсивности искривления скважин до 50 на 10 м для труб диаметром до 168 мм и до 30 на 10 м для труб диаметром выше 168 мм расчёт на страгивающие нагрузки проводят также как для вертикальных скважин без учёта изгиба. При интенсивности искривления от 30 до 50 на 10 м для труб диаметром выше 168 мм допускаемая нагрузка на страгивание уменьшается на 10%, то есть в этом случае nSСТР=1,1 nСТР. 3. Коэффициент запаса прочности на растяжение на пределе текучести гладкого тела трубы nSраст рассчитывается по формуле: nSраст =nраст / [1- n4 λ1 (α0 – 0,5)], где: nраст – коэффициент запаса на растяжение на пределе текучести гладкого тела трубы вертикальной обсадной колонны: nраст = 1,25; λ1 – коэффициент, учитывающий влияние формы тела трубы и её прочностные характеристики (определяется из таблицы в Инструкции по ……….). 4. Искривление учитывается для секций обсадной колонны в пределах которой наблюдается это искривление и нижележащих секций. 5. До начала расчёта колонн выделяют интервалы, в которых имеет место отклонение ствола. Определяют интервал с максимальной интенсивностью искривления. Если этот интервал является первым от устья, то расчёт всего нижележащего участка скважины вместе с этим интервалом +25 метров в сторону устья ведут с nSСТР для участка максимального искривления. Если участок максимального искривления не является ближайшим к устью, то до этого участка расчёт колонны ведут с учётом вышележащего искривления, а от него +25 метров в сторону устья и ниже ведут с учётом максимального искривления. Включает: 1. Башмак, который служит для защиты низа ОК от деформации и направления её по стволу 2. Обратный клапан, который предотвращает поступление ТС внутрь колонны. 3. Башмак – клапан, совмещает функции башмака и обратного клапана. 3. Центраторы, обеспечивают центрирование ОК в стволе скважины и выполняют функцию турбулизаторов. 4. Турбулизаторы, устанавливают в местах локального уширения ствола скважины где турбулизируют поток буферной жидкости и тампонажного раствора. 5. Скребки, служат для механического сдирания глинистой корки и являются армирующими элементами. 6. Пакеры изолирующие заколонные разделяют два близко расположенных проницаемых горизонта. 7. Цементировочный пакер или манжета, которые устанавливают в ОК над продуктивным пластом при манжетном цементировании. 8. Муфта ступенчатого цементирования - применяют при ступенчатом цементировании ОК. 9. Цементировочная головка служит для обвязки ОК с наземным цементировочным оборудованием. 10. Цементировочные пробки предназначены для разделения технологических жидкостей в ОК при цементировании 11. Манжетный переводник или цементировочный пакер применяют при манжетном цементировании обсадных колонн Башмаки колонные а – типа БКМ (БКБ) 1 – корпус 2 – заглушка 3 – направляющая насадка б – типа БК с чугунной или из алюминиевого сплава направляющей насадкой б – направляющая насадка |