Курсовой контактная сеть. 1. Определение расчетных нагрузок на контактные провода и тросы контактной сети 3
 Скачать 173.31 Kb.
|
5. Подбор поддерживающих устройств и типовых опор5.1. Подбор промежуточной консольной опорыВ  ычерчиваем расчётную схему промежуточной консольной опоры (рис.3.). Рис.3. Расчётная схема промежуточной консольной опоры. На рис.3 приняты следующие обозначения:  вертикальная нагрузка от веса контактной подвески, провода ДПР, даН; вертикальная нагрузка от веса консоли и кронштейна, даН; горизонтальная нагрузка от давления ветра на несущий трос, контактный провод, провода ДПР и на опору, даН; высота опоры; высота точек приложения горизонтальных сил относительно основания опоры, м.(примем  [1]); плечи вертикальных усилий от веса консоли, кронштейна, провода ДПР, м. (примем   [1]); зигзаг контактного провода;Определим распределённые нагрузки на провода контактной подвески во всех расчётных режимах. Часть распределённых нагрузок была определена ранее:  .Определим нагрузки на провод ДПР сечением АС-50: - от собственного веса проводов (приложение.2.[1])  ;- от веса гололёда на проводах  (7.1) - от давления ветра на провода при максимальной скорости ветра  (7.2) - от давления ветра на провода при гололёде с ветром  (7.3) Все полученные данные о распределённых нагрузках сведём в таблицу 7.1.
Определим нормативные нагрузки (усилия), действующие на опору. Нормативные нагрузки, действующие на опору, определяют для трёх расчётных режимов: гололёда с ветром, максимального ветра, минимальной температуры. Вертикальные нагрузки от веса проводов контактной подвески, ДПР: - в режиме максимального ветра и минимальной температуры  (7.4) вес подвесной гирлянды изоляторов (для контактной подвески  ). Таким образом:  - в режиме гололёда с ветром  (7.5)Т.е.   Вертикальные нагрузки от веса консолей с учётом части веса фиксаторов  В режиме максимального ветра и минимальной температуры  (7.6)т.е. для выбранной по приложению.8. [2] трубчатой консоли ИТР-II нагрузка  для кронштейна КФ-5 нагрузка  в режиме гололёда с ветром с учётом веса гололёда  на консолях и кронштейне (примем  ): – для ИТР-II – для КФ-5.Горизонтальные нагрузки от давления ветра на трос, контактный провод, провода ДПР, которые передаются с проводов на опоры  (7.7)где  расчётные нагрузки от давления ветра на провода контактной подвески, ДПР (из табл. 7.1).Таким образом, в режиме максимального ветра:    В режиме гололёда с ветром:    Горизонтальные нагрузки от давления ветра на опору:  (7.8)где  аэродинамический коэффициент лобового сопротивления ветру, принимаем равным 0,7; площадь диаметрального сечения опоры ([2] стр. 111).Итак, в режиме максимального ветра  В режиме гололёда с ветром  Горизонтальные нагрузки от изменения направления (излома) проводов контактной подвески при отводе их на анкеровку определим по формуле:  (7.9) натяжение провода в расчётном режиме. определяется как (7.10) габарит опоры, принимаем равным 3,2 м. диаметр опоры на уровне головок рельса, [2]. Горизонтальные нагрузки от изломов несущего троса: - для режима минимальной температуры  - для режима гололёда с ветром  - для режима максимального ветра  Для контактного провода горизонтальная нагрузка от изломов во всех режимах:  Провода ДПР крепятся на переходной опоре без изменения их направления. Сведём данные расчётов нормативных нагрузок в таблицу, округлив при этом значения нагрузок до целых чисел:
Определим изгибающие моменты относительно условного обреза фундамента опор во всех трёх расчётных режимах. Для опоры при наиболее неблагоприятном направлении ветра к пути изгибающий момент   Тогда в режиме максимального ветра   – в режиме гололёда с ветром   – в режиме минимальной температуры  Наибольшее значение изгибающего момента  относительно УОФ оказалось равным 36,17 кНм. Выбираем по приложению 11 [1] опору СС-136.6-1, у которой нормативный изгибающий момент в УОФ составит  , что больше, чем значения , полученного в результате расчета.5.3. Выбор стоек жестких поперечинОпределим суммарные изгибающие моменты на УОФ стоек жёстких поперечин без освещения, действующих поперёк пути при максимальном ветре по формуле:  (7.11)где  нормативный момент в стойках жёстких поперечин с фиксирующим тросом, установленных на прямом участке пути, от горизонтальных нагрузок на провода контактных подвесок, поперечину и одиночные опоры стойки, принимается из приложения 15 [1], в зависимости от числа подвесок, скорости ветра и длины пролёта; нормативный момент в стойках опор жёстких поперечин с фиксирующим тросом от изменения направления проводов контактных подвесок при отводе на анкеровку, принимается из приложения 16 [1] в зависимости от типа контактной подвески и тангенса угла отвода на анкеровку; нормативный момент в стойках опор жёстких поперечин от проводов, подвешиваемых на опорах или поперечине на кронштейнах и надставках, принимается из приложения 17 [1] в зависимости от типа провода, скорости ветра и длины пролёта.Для стоек жёсткой поперечины № 43-44:  ;  ;  ;  ;  ;   Так как значение  оказалось меньше 79 кНм, то сдвоенные стойки не нужны и применяем одиночные опоры первой несущей способности СС-136.6-1.5.4. Подбор анкерных опорАнкерные опоры принимаем без расчета, так как значительную часть нагрузки от натяжения проводов при их анкеровке воспринимают оттяжки с анкерами, рассчитанные на определенное натяжение проводов и тип контактной подвески. В качестве анкерных принимаем CС–136.6-3 с оттяжками А-2 по табл. 15 [2], анкерами ТА-4. Схема анкерной опоры показана на рисунке 7.1.  Рис. 7.1. Схема анкерной железобетонной опоры. Список литературы Ли В. Н., Ворсов В. И. Методические указания по выполнению курсового проекта по дисциплине "Контактная сеть". – издательство ДВГУПС, 1997. – 64 с. Дворовчикова Т. В., Зимакова А. Н. Электроснабжение и контактная сеть электрифицированных железных дорог – М.: Транспорт, 1989. - 166 с. Марквардт К. Г., Власов И. И. Контактная сеть. – М.: Транспорт, 1977. - 271 с. Фрайфельд А. В. Проектирование контактной сети. – М.: Транспорт, 1984. - 397 с. | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
