Главная страница
Навигация по странице:

  • Конструктивные схемы перекрытий

  • . Расчет и конструирование балок

  • 1. Сущность сборно-монолитной конструкции

  • 2. Конструкции сборно-монолитных перекрытий

  • 7. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ БЕЗБАЛОЧНЫХ СБОРНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ 1. Безбалочные сборные перекрытия

  • 9. ВИДЫ, ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ Ж/Б БАЛОК ПОКРЫТИЙ

  • ЖБК. 1. виды и особенности конструкций, и расчета стыков жб колонн стыки многоэтажных сборных рам


    Скачать 5.41 Mb.
    Название1. виды и особенности конструкций, и расчета стыков жб колонн стыки многоэтажных сборных рам
    АнкорЖБК.doc
    Дата02.04.2018
    Размер5.41 Mb.
    Формат файлаdoc
    Имя файлаЖБК.doc
    ТипДокументы
    #17513
    страница2 из 8
    1   2   3   4   5   6   7   8

    5. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ ПЛИТ, ОПЕРТЫХ ПО КОНТУРУ И БАЛОК КОНТУРНЫХ ПЛИТ

    1. Конструктивные схемы перекрытий

    Размер сторон плиты в каждом направлении достига­ет 4—6 м; практически возможное отношение сторон l2/l1 = l...l,5. Балки назначают одинаковой высоты и рас­полагают по осям колонн в двух направлениях (рис. XI.27, а). Перекрытия без промежуточных колонн и с малыми размерами плит (менее 2 м) называют кессон­ными (рис. XI.27, б). Толщина плиты в зависимости от ее размеров в плане и значения нагрузки может состав­лять 5—14 см, но не менее 1/50l1.





    В плитах, неразрезных и закрепленных на опоре, принимают lk = l/4, в плитах, свободно опертых tk/l/8, где l1 меньшая сторона опорного контура.

    Плиты, опертые по контуру, рассчитывают кинемати­ческим способом метода предельного равновесия. Плита в предельном равновесии рассматривается как система плоских звеньев, соединенных друг с другом по линиям излома пластическими шарнирами, возникающими в пролете приблизительно по биссектрисам углов и на опо­рах вдоль балок (рис. XI.30, в). Изгибающие моменты плиты М зависят от площади арматуры As, пересечен­ной пластическим шарниром, и определяются на 1 м ши­рины плиты по формуле M=RsAszb.

    Панель плиты в общем случае испытывает действие

    пролетных M1, M2 и опорных моментов МI, M1 MI1, МII (рис. XI.30,б). В предельном равновесии плита под на­грузкой провисает, и ее плоская поверхность превраща­ется в поверхность пирамиды, гранями которой служат треугольные и трапециевидные звенья. Высотой пира­миды будет максимальный прогиб плиты f, угол поворо­та звеньев





    Расчетные пролеты l1 и l2 принимают равными рас­стоянию (в свету) между балками или расстоянию от оси опоры на стене до грани балки (при свободном опирании).

    В плитах, окаймленных по всему контуру монолит­но-связанными с ним балками, в предельном равновесии возникают распоры, повышающие их несущую способ­ность. Поэтому при подборе сечений арматуры плит из­гибающие моменты, определенные расчетом, следует уменьшить: в сечениях средних пролетов и у средних опор — на 20%; в сечениях первых пролетов и первых промежуточных опор при lk/l< 1,5—на 20% и при 1,5≤ lk/l≤2—на 10%, где l—расчетный пролет плиты в направлении, перпендикулярном краю перекрытия; Ik — расчетный пролет плиты в направлении, параллельном краю перекрытия.

    Сечение арматуры плит подбирают как для прямо­угольных сечений. Рабочую арматуру в направлении меньшего пролета располагают ниже арматуры, идущей в направлении большего пролета. В соответствии с та­ким расположением арматуры рабочая высота сечения плиты для каждого направления различна и будет отли­чаться на размер диаметра арматуры.

    3. Расчет и конструирование балок

    Нагрузка от плиты на балки передается по грузовым площадям в виде треугольников или трапеций.

    Для определения этой нагрузки проводят биссектри­сы углов панели до их пересечения. Про­изведение нагрузки g+v (на 1 м2) на соответствующую грузовую площадь даст полную нагрузку на пролет бал­ки, загруженной с двух сторон панелями: для балки пролетом 11



    для балки пролетом l2



    В свободно лежащей балке изгибающие моменты от такой нагрузки соответственно будут



    Кроме того, следует учесть равномерно распределен­ную нагрузку q от собственного веса балки и части пере­крытия с временной нагрузкой на ней, определяемой по грузовой полосе, равной ширине балки b.

    Расчетные пролеты балок принимают равными рас­стоянию в свету между колоннами или расстоянию от оси опоры на стене (при свободном опирании) до грани первой колонны. Для упрощения принимают расчетный пролет балки равным пролету плиты в свету между реб­рами (с некоторой погрешностью в сторону увеличения расчетного пролета балки).

    Изгибающие моменты с учетом перераспределения составляют:

    в первом пролете и на первой промежуточной опоре



    в средних пролетах и на средних опорах



    где Мо определяют по формулам (XI.43) и (XI.44).

    В трехпролетной балке момент в среднем пролете следует принимать не менее момента защемленной балки



    6. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ СБОРНО-МОНОЛИТНЫХ БАЛОЧНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ

    1. Сущность сборно-монолитной конструкции

    Сборно-монолитная конструкция перекрытия состо­ит из сборных элементов и монолитных частей, бетони­руемых непосредственно на площадке. Затвердевший бе­тон этих монолитных участков связывает конструкцию в единую совместно работающую систему.

    Сборные элементы перекрытия служат остовом для монолитного бетона и в них размещена основная, чаще всего напрягаемая арматура. Дополнительную арматуру при монтаже можно укладывать на остов из сборных эле­ментов. Сборные элементы изготовляют из бетона от­носительно высоких классов, бетон же монолитных уча­стков может быть класса В15.

    Работа сборно-монолитной конструкции характери­зуется тем, что деформации монолитного бетона следу­ют за деформациями бетона сборных элементов, и тре­щины в монолитном бетоне не могут развиваться до тех пор, пока они не появятся в предварительно напряжен­ном бетоне сборных элементов. Опыты показали, что со­вместная работа сборных предварительно напряженных элементов и монолитных частей возможна и при бетонах на пористых заполнителях.

    2. Конструкции сборно-монолитных перекрытий

    При пролетах до 9 м возможны перекрытия с пред­варительно напряженными элементами, которые имеют вид железобетонной доски и служат остовом растянутой зоны балки, снабженной арматурой (рис. XI.32). На эти элементы устанавливают корытной формы армированные элементы, а по ним, как по опалубной форме, укла­дывают монолитный бетон. В неразрезных перекрытиях описанного типа над опорами устанавливают дополни­тельную арматуру.

    Конструкция сборно-монолитного перекрытия, в ко­тором объем монолитного бетона составляет 30 % обще­го бетона в перекрытии (рис. XI.33), образована из сбор­ных предварительно напряженных досок и панелей корытной формы.

    Бетон замоноличивания укладывают в пазы, образо­ванные между боковыми гранями смежных панелей. Неразрезность главной и второстепенных балок достига­ется укладкой на монтаже опорной арматуры. Для луч­шей связи между сборным и монолитным бетоном из железобетонной доски — днища главной балки — выпу­щены хомуты.

    Сборно-монолитные ребристые перекрытия рассчиты­вают с учетом перераспределения моментов, что дает возможность уменьшить количество опорной арматуры, укладываемой на монтаже. Возможность выравнивания моментов для неразрезных сборно-монолитных элемен­тов проверена специальными опытами.









    7. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ БЕЗБАЛОЧНЫХ СБОРНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ

    1. Безбалочные сборные перекрытия

    Безбалочное сборное перекрытие представляет собой систему сборных панелей, опертых непосредственно на капители колонн (рис. XI.34). Основное конструктивное назначение капителей в том, чтобы обеспечить жесткое сопряжение перекрытия с колоннами, уменьшить размер расчетных пролетов панелей и создать опору для пане­лей. Сетка колонн обычно квадратная размером 6Х6м.







    Конструкция сборного безбалочного перекрытия со­стоит из трех основных элементов: капители, надколонной панели и пролетной панели. Капитель опирается на уширения колонны и воспринимает нагрузку от надколонных панелей, идущих в двух взаимно перпендикуляр­ных направлениях и работающих как балки. В целях создания неразрезности надколенные панели закрепля­ют поверху сваркой закладных деталей. Пролетная па­нель опирается по четырем сторонам на надколенные панели, имеющие полки, и работает на изгиб в двух на­правлениях как плита, опертая по контуру. После свар­ки закладных деталей панели в сопряжениях замоноличивают.

    Пролетный момент квадратной панели определяют с учетом частичного закрепления в контурных ребрах и с учетом податливости опорного контура. Опорные и про­летные моменты надколенных панелей определяют как для неразрезной балки с учетом перераспределения мо­ментов.



    Капители рассчитывают в обоих направлениях на на­грузку от опорных давлений и моментов надколонных плит. Расчетную арматуру укладывают по верху капи­тели, стенки капителей армируют конструктивно. Кроме того, капители рассчитывают на монтажную нагрузку как консоли.

    Колонны каркаса рассчитывают на действие продоль­ной сжимающей силы N от нагрузки на вышележащих этажах и на действие изгибающего момента М от одно­сторонней временной нагрузки на перекрытии.







    8. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ МОНОЛИТНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ

    Безбалочное монолитное перекрытие представляет собой сплошную плиту, опертую непосредственно из ко­лонны с капителями (рис. XI.36, а). Устройство капите­лей вызывается конструктивными соображениями, с тем чтобы: а) создать достаточную жесткость в месте сопря­жения монолитной плиты с колонной; б) обеспечить прочность плиты на продавливание по периметру капи­тели; в) уменьшить расчетный пролет безбалочной пли­ты и более равномерно распределить моменты по ее ши­рине.

    Безбалочные перекрытия проектируют с квадратной или прямоугольной равнопролетной сеткой колонн. От­ношение большего пролета к меньшему при прямоуголь­ной сетке ограничивается отношением l1/l2≤l,5. Рацио­нальная квадратная сетка колонн 6X6 м. По контуру здания безбалочная плита может опираться на несущие стены, контурные обвязки или консольно выступать за капители крайних колонн (рис. XI.36, б).

    Для опирания безбалочной плиты на колонны в про­изводственных зданиях применяют капители трех типов







    (рис. XI.36, в): тип I — при легких нагрузках; типа II и III — при тяжелых нагрузках. Во всех трех типах капи­телей размер между пересечениями направлений скосов с нижней поверхностью плиты принят исходя из распре­деления опорного давления в бетоне под углом 45°. Этот размер принимают с= (0,2...0,3) l. Размеры и очер­тание капителей должны быть подобраны так, чтобы ис­ключить продавливание безбалочной плиты по перимет­ру капители. Для этого на любом расстоянии х и соответственно у от оси колонны должно быть соблюдено ус-е прочности:



    Толщину монолитной безбалочной плиты находят из условия достаточной ее жесткости h== (1/32—1/35) l2 (где l2—размер большого пролета при прямоугольной сетке колонн); для безбалочной плиты из бетона на пористых заполнителях h=(1/27...1/30) l2.

    Безбалочное перекрытие рассчитывают по методу предельного равновесия. Экспериментально установле­но, что для безбалочной плиты опасными (расчетными) загружениями являются: полосовая нагрузка через про­лет и сплошная по всей площади.

    9. ВИДЫ, ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ Ж/Б БАЛОК ПОКРЫТИЙ

    Балки покрытий могут быть пролетом 12 и 18 м, а в отдельных конструкциях—пролетом 24 м. Очертание верхнего пояса при двускатном покрытии может быть трапециевидным с постоянным уклоном, ломаным или криволинейным (рис. XIII.33, а—в). Балки односкатного покрытия выполняют с параллельными поясами или ло­маным нижним поясом, плоского покрытия — с парал­лельными поясами (рис. XIII.33, г — е). Шаг балок по­крытий 6 или 12 м.



    Высоту сечения балок в середине пролета принимают (1/10-1/15)l.Высоту сечения двускатной трапециевидной балки в середине пролета определяет уклон верхнего пояса 1:12 и типовой размер высоты сечения на опоре 800 мм (или 900 мм). Балки с криволи­нейным верхним поясом приближаются по очертанию к эпюре изгибающих моментов и теоретически несколько выгоднее по расходу материалов, однако усложненная форма повышает стоимость их изготовления.

    Ширину верхней сжатой полки балки для обеспечения устойчивости при транспортировании и монтаже прини­мают (1/50—1/60)l. Ширину нижней полки для удобного размещения продольной растянутой арматуры принима­ют 250—300 мм.







    Двускатные балки выполняют из бетона класса В25—В40 и армируют напрягаемой проволочной, стерж­невой и канатной арматурой (рис. XIII.34). При армиро­вании высокопрочной проволокой ее располагают груп­пами по 2 шт. в вертикальном положении, что создает удобства для бетонирования балок в вертикальном по­ложении. Стенку балки армируют сварными каркасами, продольные стержни которых являются монтажными, а поперечные — расчетными, обеспечивающими прочность балки по наклонным сечениям; приопорные участки ба­лок для предотвращения образования продольных тре­щин при отпуске натяжения арматуры (или ограничения ширины их раскрытия) усиливают дополнительными по­перечными стержнями, которые приваривают к стальным закладным деталям.

    Двускатные балки двутаврового сечения для ограни­чения ширины раскрытия трещин, возникающих в верх­ней зоне при отпуске натяжения арматуры, целесообраз­но армировать также и конструктивной напрягаемой ар­матурой, размещаемой в уровне верха сечения на опоре. Этим уменьшаются эксцентриситет силы обжатия и предварительные растягивающие напряжения в бетоне верхней зоны.

    Двускатные балки прямоугольного сечения с часто расположенными отверстиями условно называют решет­чатыми балками. Типовые решетчатые балки в зависимости от значения расчетной нагрузки имеют градацию ширины прямоугольного сечения 200, 240 и 280 мм. Для крепления плит покрытий в верхнем поясе балок всех типов заложены стальные детали.

    Балки покрытия рассчитывают как свободно лежа­щие; нагрузки от плит передаются через ребра. При пя­ти и больше сосредоточенных силах нагрузку заменяют эквивалентной равномерно распределенной. Для дву­скатной балки расчетным оказывается сечение, располо­женное на некотором расстоянии х от опоры. Так, при уклоне верхнего пояса 1: 12 и высоте балки в середине пролета h=l:12 высота сечения на опоре составит hoп = l :24, а на расстоянии х от опоры



    Положим рабочую высоту сечения балки h0=βhx, изги­бающий момент при равномерно распределенной на­грузке



    тогда площадь сечения продольной арматуры



    Расчетным будет то сечение балки по ее длине, в ко­тором Asx достигает максимального значения. Для отыс­кания этого сечения приравниваем нулю производную





    Из решения квадратного уравнения найдем х=0,37l. В общем случае расстояние от опоры до расчетного сечения x=0,35...0,4l.

    Поперечную арматуру определяют из расчета прочно­сти по наклонным сечениям. Затем выполняют расчеты по трещиностойкости, прогибам, а также расчеты проч­ности и трещиностойкости на усилия, возникающие при изготовлении, транспортировании и монтаже. При расче­те прогибов трапециевидных балок следует учитывать, что они имеют переменную по длине жесткость.

    Балки двутаврового сечения экономичнее решетчатых по расходу арматуры приблизительно на 15 %, по расхо­ду бетона — приблизительно на 13 %.
    1   2   3   4   5   6   7   8


    написать администратору сайта