Главная страница
Навигация по странице:

  • 11. ВИДЫ, ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ Ж/Б ПЛИТ ПОКРЫТИЯ И ПАНЕЛЕЙ «НА ПРОЛЕТ»

  • 12. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ СПЛОШНЫХ И СКВОЗНЫХ Ж/Б КОЛОНН

  • 13. ПРИНЦЫПЫ РАСЧЕТА Ж/Б МНОГОЭТАЖНЫХ РАМ

  • Усилия от нагрузок

  • Расчетные усилия и подбор сечений

  • 23. ОСОБЕННОСТИ КОНСТРУКЦИЙ И РАСЧЕТА ВЫСОТНЫХ ЗДАНИЙ 1. Конструктивные схемы многоэтажных зданий, их классификация

  • ЖБК. 1. виды и особенности конструкций, и расчета стыков жб колонн стыки многоэтажных сборных рам


    Скачать 5.41 Mb.
    Название1. виды и особенности конструкций, и расчета стыков жб колонн стыки многоэтажных сборных рам
    АнкорЖБК.doc
    Дата02.04.2018
    Размер5.41 Mb.
    Формат файлаdoc
    Имя файлаЖБК.doc
    ТипДокументы
    #17513
    страница3 из 8
    1   2   3   4   5   6   7   8

    10. ВИДЫ, ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ Ж/Б ФЕРМ

    Фермы изгот. 18, 24,30 м. По способу изгот.: Цельные и составн. (из двух полуферм).

    Типы ферм:

    1)Сегментн. ферма с верхним поясом ломан. очертания



    2) Арочн. раскосные



    3)Арочн. безраск.



    4)Полигональн. с парал-ными поясами



    5) полиг. с непар. поясами



    Высоту ферм всех типов в середине пролета обычно принимают равной 1/7 – 1/9 пролета. Панели верхнего поя­са ферм, за исключением арочных раскосных, проектируют размером 3 м с тем, чтобы нагрузка от плиты покры­тия передавалась в узлы ферм и не возникал местный изгиб. Нижний растянутый пояс ферм всех типов и рас­тянутые раскосы ферм некоторых типов проектируют предварительно напряженными с натяжением арматуры, как правило, на упоры.

    Для ферм всех типов уменьшение размеров сечений-и снижение общей массы достигается применением бетонов высоких классов (В30—В50) и установлением высоких процентов армирования сечений поясов.

    Ширину сечения верхнего и нижнего поясов ферм из условий удобства изготовления принимают одинаковой. Ширину сечения поясов при шаге ферм 6 м принимают 200—250 мм, а при шаге ферм 12 м—300—350 мм.

    Армирование нижнего растянутого пояса должно вы­полняться с соблюдением расстояний в свету между напрягаемыми стержнями, канатами, спаренной проволо­кой, что обеспечивает удобство укладки и уплотнения бе­тонной смеси. Вся растянутая арматура должна охваты­ваться замкнутыми конструктивными хомутами, устанав­ливаемыми с шагом 500 мм.

    Верхний сжатый пояс и решетки армируют ненапря­гаемой арматурой в виде сварных каркасов. Растянутые элементы решетки при значительных усилиях выполняют предварительно напряженными.

    В узлах железобетонных ферм для надежной переда­чи усилий от одного элемента к другому создают спе­циальные уширения—вуты, позволяющие лучше размес­тить и заанкерить арматуру решетки (рис. XIII.39). Уз­лы армируют окаймляющими цельногнутыми стержнями диаметром 10—18 мм и вертикальными поперечными стержнями диаметром 6—10 мм с шагом 100 мм, объеди­ненными в сварные каркасы. Арматуру элементов решет­ки заводят в узлы, а растянутые стержни усиливают на конце анкерами в виде коротышей, петель, высаженных головок. Надежность заделки проверяют расчетом.



    Опорные узлы ферм армируют дополнительной про­дольной ненапрягаемой арматурой и поперечными стерж­нями, обеспечивающими надежность анкеровки растяну­той арматуры нижнего пояса и прочность опорного узла по наклонному сечению. Кроме того, чтобы предотвра­тить появление продольных трещин при отпуске натяже­ния арматуры, ставят специальные поперечные стержни, приваренные к закладным опорным листам, и сетки.

    Расчет ферм выполняют на действие постоянных и временных нагрузок—от покрытия, массы фермы, под­весного транспорта. Нагрузки от массы покрытия счита­ются приложенными к узлам верхнего пояса, а нагрузки от подвесного транспорта—к узлам нижнего пояса. В расчетной схеме раскосной фермы при определении усилий принимают шарнирное соединение элементов поя­сов и решетки в узлах. При опреде­лении изгибающих моментов от внеузловой нагрузки верхний пояс рассматривается как неразрезная балка, опорами которой являются узлы.

    Арматуру опорного узла фермы на основании иссле­дований можно рассчитывать по схеме рис. Х1П.41,а.



    Площадь сечения про­дольной ненапрягаемой арматуры



    N – расчетное усилие приопорной панели.

    Расчетное суммарное усилие нормальных к оси по­перечных стержней Nω на участке l2 (от грани опоры до внутренней грани опорного узла) разложим на два на­правления: горизонтальное (Nωctgα) и наклонное; здесь α—угол наклона линии АВ, соединяющей точку А у грани опоры с точкой В в примыкании нижней грани сжа­того раскоса к узлу. Из условия прочности в наклонном сечении по линии отрыва АВ



    Определяется усилие



    Площадь сечения одного поперечного стержня



    Nsp – расчетное усилие в продольной напрягаемой арматуре.



    Ns – расчетное усилие в продольной ненапрягаемой арматуре.





    Прочность опорного узла на изгиб в наклонном се­чении проверяют по линии АС (соединяющей точку А у грани опоры с точкой С у низа сжатой зоны на внутрен­ней грани узла) по условию, что момент внешних сил не должен превышать момента внутренних усилий:





    Высота сжатой зоны в наклонном сечении



    Арматуру промежуточного узла рассчитывают по схе­ме рис. ХШ.41,6. Из условия прочно­сти по линии отрыва АВС



    Площадь сечения одного поперечного стержня:



    Окаймляющую арматуру промежуточного узла рас­считывают по условному усилию







    11. ВИДЫ, ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ Ж/Б ПЛИТ ПОКРЫТИЯ И ПАНЕЛЕЙ «НА ПРОЛЕТ»

    Плиты беспрогонных покрытий представляют собой крупные ребристые панели размером 3x12 и 3X6 м, ко­торые опираются непосредственно на ригели поперечных рам; плиты 1,5X12 и 1,5X6 м используют как доборные элементы, в местах повышенных снеговых отложений у фонарей, в перепадах профиля покрытия. Плиты другого типа — прогонных покрытий значительно меньших размеров (3X0,5 и 1,5X0,5 м) — опираются на железобетон­ные прогоны, которые, в свою очередь, опираются на ри­гели поперечных рам.

    Ребристые плиты 3x12 м, принятые в качестве типо­вых, имеют продольные ребра сечением 100X450 мм, поперечные ребра сечением 40X150 мм, полку толщиной 25 мм, уширения в углах — вуты, которыми обеспечива­ется надежность работы в условиях систематического воздействия горизонтальных усилий от торможения мос­товых кранов. Продольные ребра армиру­ют напрягаемой стержневой или канатной арматурой, поперечные ребра и полки — сварными каркасами и сет­ками. Бетон принимают классов В30, В40. Плиты ребри­стые 3Х6 м, также принятые в качестве типовых, имеют продольные и поперечные ребра и армируются напряга­емой арматурой.

    Плиты двухконсольные 2Т размерами 3X12 и 3X6 м имеют продольные ребра, расположенные на расстоянии 1,5 м, и консольные свесы полок. Благодаря уменьшению изгибающих моментов в попереч­ном направлении ребер не делают, форма плиты упро­щается. В плитах размером 3X12 м продольные предва­рительно напряженные ребра изготовляют заранее, а за­тем бетонируют полку. Связь ребер с полкой создается устройством выпусков арматуры и сцеплением бетона. Раздельное изготовление плиты позволяет снизить класс бетона полок до В15. Плиты 3x6 м изготовляют как раздельно, так и целиком.

    Технические решения крупноразмерных плит 3X18 и 3X24 м, опирающихся на балки пролетом 6 или 12 м, разработаны для покрытий со скатной и малоуклонной кровлей (рис. ХIII.30). Плиты 2Т в этом решении имеют трапециевидные продольные ребра с уклоном верхнего пояса 1:12 и полку переменной толщины (25—60 мм). Плиты крупноразмерные железобетонные сводчатые УЖ С имеют криволинейные продольные ребра с уширениями в нижней и верхней частях, гладкую полку толщиной 40—50 мм в середине пролета, 140—160 мм в тор­це у опор (рис. XIII.31). Плиты ребристые под малоук­лонную кровлю имеют трапециевидные продольные ребра с уклоном верхнего пояса 1:20, 1:30, поперечные ребра с шагом 1000 мм и полку толщиной 25 мм (рис. XIII.32).












    12. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ СПЛОШНЫХ И СКВОЗНЫХ Ж/Б КОЛОНН









    При выборе конструкции колонны следует учитывать грузоподъемность мостового крана и высоту здания. Сплошные колонны применяют при кранах гру­зоподъемностью до 30 т и относительно небольшой высо­те здания; сквозные колонны — при кранах грузоподъем­ностью 30 т и больше и высоте здания более 12 м. Раз­меры сечения колонны в надкрановой части назначают с учетом опирания ригелей непосредственно на торец ко­лонны без устройства специальных консолей. Высота сечения принимается: для средних колонн 500 или 600 мм, для крайних колонн 380 или 600 мм; шири­на сечения средних и крайних колонн b = 400...600 мм (большие размеры сечения колонны принимают при ша­ге 12 м). Размеры сечения сплошных колонн в нижней подкрановой части устанавливают преимущественно по несущей способности и из условий достаточной жестко­сти с тем, чтобы при горизонтальных перемещениях колонн в плоскости поперечной рамы не происходило за­клинивания моста крана.

    Расстояние между осями распорок принимают (8— 10) h. Распорки размещают так, чтобы размер от уровня пола до низа первой надземной распорки составлял не менее 1,8 м и между ветвями обеспечивался удобный проход. Нижняя распорка располагается ниже уровня пола.

    Соединение двухветвенной колонны с фундаментом осуществляют в одном общем стакане или же в двух от­дельных стаканах; во втором соединении объем укла­дываемого на монтаже бетона уменьшается (рис. XIII.10). Кроме того, глубина заделки колонны должна быть проверена из условия достаточной анкеровки продольной рабочей арматуры. Если в одной из ветвей колонны воз­никает растягивающее усилие, соединение колонны с бе­тоном замоноличивания выполняется на шпонках.

    Колонны (сплошные и двухветвенные) обычно изго­товляют в виде одного цельного элемента. Членение их на части по высоте для уменьшения веса монтажных элементов связано с затруднениями по устройству сты­ков, а потому осуществляется редко.







    13. ПРИНЦЫПЫ РАСЧЕТА Ж/Б МНОГОЭТАЖНЫХ РАМ

    Плоские рамы, расположенные с определенным ша­гом и связанные перекрытиями, образуют пространст­венный блок рам с размерами в плане, равными расстоя­нию между температурными швами или наружными сте­нами.

    Многоэтажная железобетонная рама статически не­определима, и для ее расчета необходимо предвари­тельно подобрать сечения ригелей и стоек, определить их жесткости или установить отношение жесткостей. Высоту сечения ригеля опре­деляют по формуле



    Площадь сечений колонн находят по приближенной формуле



    По результатам предварительного подбора сечений производят взаимную увязку сечений ригелей и стоек и округляют их размеры до унифицированных. Момент инерции сечений ригелей и стоек определяют, как для сплошного бетонного сечения. При монолитных перекры­тиях момент инерции ригелей определяют, как для тав­ровых сечений с шириной полки, равной шагу рам.







    Усилия от нагрузок

    Многоэтажные многопролетные рамы каркасных зданий имеют преимущественно однообразную (регуляр­ную) расчетную схему с равными пролетами или со сред­ним укороченным пролетом на оси симметрии, а также с одинаковой нагрузкой по ярусам (рис. XV.22, а).

    На вертикальную нагрузку необходимо рассчитывать три такие одноэтажные рамы: верхнего, среднего и пер­вого этажа. Если число пролетов рамы больше трех, ра­му практически заменяют трехпролетной рамой и полагают изгибающие моменты в средних пролетах много­пролетной рамы такими же, как и в среднем пролете трехпролетной рамы.

    При упрощенном способе выравнивания моментов ри­гели многоэтажных и многопролетных рам загружают временной нагрузкой через пролет и постоянной нагруз­кой во всех.пролетах, при этом получают эпюру момен­тов с максимальными моментами в пролетах и на стой­ках, которую принимают в качестве выравненной эпюры моментов (рис. XV.23,г).

    Расчет на горизонтальные (ветровые) нагрузки вы­полняют приближенным методом. Распределенную гори­зонтальную нагрузку заменяют сосредоточенными сила­ми, приложенными к узлам рамы (рис. XV.24). Нулевую точку эпюры моментов стоек всех этажей рамы, кроме первого, считают расположенной в середине высоты эта­жа, а в первом этаже при защемлении стоек в фунда­менте — на расстоянии 2/3 высоты от места защемления.






    По найденным поперечным силам определяют изгиба­ющие моменты на стойках всех этажей, кроме первого:



    Для первого этажа изгибающий момент стойки в верхнем и нижнем сечениях



    Расчетные усилия и подбор сечений

    На основании эпюр моментов и поперечных сил рамы от различных загружений строят огибающие эпюры М и вычисляют соответствующие им продольные силы N для основных и дополнительных сочетаний нагрузок.

    Для расчетных сечений по огибающим эпюрам долж­ны быть найдены значения Ммах и Ммин и соответствую­щие им значения N, а также Nmax и соответствующие им М.

    Сечения ригелей и стоек подбирают как для изгибае­мых и сжатых элементов. Если моменты имеют разные знаки, но близки по величине, сечения армируют с симметричной арматурой. Расчетную длину стоек принима­ют в зависимости от условий закрепления в узлах.

    Для расчета усилий многоэтажных рам с применени­ем ЭВМ имеются разработанные программы.
    14. ПРИНЦИПЫ РАСЧЕТА ДИАФРАГМ И ЯДЕР ЖЕСТКОСТИ

    23. ОСОБЕННОСТИ КОНСТРУКЦИЙ И РАСЧЕТА ВЫСОТНЫХ ЗДАНИЙ

    1. Конструктивные схемы многоэтажных зданий, их классификация

    Конструктивной основой современного многоэтажно­го здания служит пространственная несущая система, состоящая из стержневых и панельных железобетонных элементов. Вертикальными элементами несущей систе­мы могут быть железобетонные колонны, тогда здание называется каркасным, или поставлен­ные друг на друга стеновые панели (блоки), тогда оно называется бескаркасным (панельным или крупно­блочным).

    Здания, в которых нижние 1—3 этажа каркасные, а остальные панельные, называются зданиями комбиниро­ванной системы.

    Другим видом сочетания каркасной и панельной схем являются здания смешанной системы, в ко­торых вертикальными несущими элементами во всех этажах служат колонны и панельные стены.

    Объемно-блочные здания обычно выполняются без каркаса из готовых пространственных элементов — объ­емных блоков, устанавливаемых друг на дру­га. Иногда эти здания строятся с каркасом, тогда объ­емные блоки служат его заполнением и каждый блок несет только собственный вес и временную нагрузку.

    В многоэтажных зданиях каркасной системы гори­зонтальные нагрузки воспринимаются обычно системой вертикальных диафрагм— стенок жесткости или ядер жесткости, консольно-защемленных в фундаменте.

    Ядром жесткости называется пространст­венная система сопряженных между собой стенок, об­разующая сложный контур (обычно прямоугольник). Ядро может быть сборным и монолитным. Каркас зда­ния рассчитывается в этом случае только на вертикаль­ные нагрузки, что позволяет унифицировать его элемен­ты и обеспечить монотонность конструкции по высоте здания. Такого типа каркасы часто называются связевыми, потому что диафрагмы жесткости работают анало­гично металлическим вертикальным связям.

    Синтезом связевого и рамного каркасов является рамно-связевый каркас, в котором горизонтальные и вер­тикальные нагрузки воспринимаются совместно рамами каркаса и стенками (ядрами) жесткости, что облегчает всю систему. Усилия в элементах каркаса распределя­ются по высоте здания гораздо равномернее, чем в рам­ном каркасе, поэтому элементы легче унифицировать. Размещение вертикальных диафрагм в многоэтаж­ных зданиях должно обеспечивать нужную жесткость здания в обоих направлениях, препятствовать кручению в плане и не создавать больших температурных усилий или неравных осевых деформаций ее вертикальных элементов.


    1   2   3   4   5   6   7   8


    написать администратору сайта