ответы АЭС(2012). 451) подвод тепла к рабочему телу (по изотерме
 Скачать 2.61 Mb.
|
|
1. Выбор и обоснование начальных и конечных параметров рабочего цикла для АЭС с разными типами реакторов. Термодинамический цикл – это замкнутый круговой процесс, совершаемый рабочим телом в тепловой машине(контуре ЯЭУ) 1 – 2 – адиабатическое расширение рабочего тела в турбине 2 – 3 конденсация пара в конденсаторе 3 – 4 – сжатие рабочего тела 4-1 (4-5-1) – подвод тепла к рабочему телу (по изотерме – цикл Карно, по изобаре – цикл Ренкина) в ПГ или в реакторе. Кпд. цикла , l - полезная работа, q0 – подведенное в цикле тепло В основе оценки тепловой экономичности цикла лежит термодинамическая эффективность преобразования тепловой энергии, характеризуемая кпд. термодинамического цикла – термическим кпд. Термический кпд. зависит от многих факторов, в частности, от начальных и конечных параметров рабочего цикла. Выбор начальных параметров рабочего цикла одноконтурных ЯЭУ с реакторами типа РБМК-1000 Характер зависимости кпд. цикла Ренкина на насыщенном паре от начального давления рабочего тела конечное давление не изменяется) заметный рост кпд. наблюдается при повышении начального давления пара до 7,0 – 7,5 МПа, при давлении 12 – 13 МПа кпд. достигает максимума при дальнейшем увеличении начального давления наблюдается уменьшение кпд. цикла, • сточки зрения тепловой эффективности, а также с учетом всех запасов (по предельной температуре оболочек твэлов, по запасу до кризиса теплообмена, начальное давление рабочего тела можно было бы выбрать в диапазоне 12 – 12,5 МПа, при выборе начального давления пара необходимо также учитывать и экономический фактор. технологическая схема блока с реактором РБМК является одноконтурной, 0 q l t Р 0 , МПа 5 10 15 5 20 0 t начальные параметры рабочего тела фактически совпадают с параметрами теплоносителя, при повышении давления с 7 – 7,5 МПа до 12 – 12,5 МПа прирост кпд. будет незначительным, а металлоемкость оборудования возрастѐт, а значит и капитальные затраты тоже возрастут, увеличение массы металла в активной зоне реактора приведет к увеличению поглощения нейтронов в конструкционных материалах, для компенсации этого эффекта необходимо использовать топливо повышенного обогащения, что дополнительно увеличивает эксплуатационные затраты, с ростом давления уменьшается критический тепловой поток, следовательно надо уменьшать энергонапряженность активной зоны, а значит при фиксированной мощности реактора это приводит к росту размеров активной зоны, с учѐтом всех этих факторов для одноконтурных АЭС с водяным теплоносителем начальное давление рабочего тела принимается равным Р ≈ 7 МПа, t = ts (P0). Выбор начальных параметров рабочего цикла двухконтурных ЯЭУ с реакторами типа ВВЭР-1000 Технологическая схема двухконтурная ; Выработка раб пара в ПГ за счет передачи тепла от тля краб телу ; температура (P0) рабочего тела зависит от температуры теплоносителя Температура кипения Та следовательно и давление раб тела зависит от температуры тля на выходе из ПГ ТВЫХ,ПГ и минимального температурного напора Т. • ТВЫХ,ПГ будет зависеть от ТАЗ. = ТВХ,ПГ - ТВЫХ,ПГ;В реакторе ВВЭР обычно не допускают кипения тля, поэтому ТВХ,ПГ < ТS(P1).Запас до кипения выбирается ≈ 20 -25 С;При выборе максимальной температуры теплоносителя необходимо также учитывать и ограничения по максимальной рабочей температуре оболочек твэлов, изготовленных из циркония.(не выше 350 С);При повышении давления заметно снижаются критические тепловые потоки и допустимые удельные тепловыделения в Т min Т А.З.. ( Т ПГ ) Т ВХ,ПГ Т S (P 0 ) Т ПВ Q ПГ Q Т Т ВЫХ,пг пггПггггг ггГГГ активной зоне. =>16 МПа (Ts ≈ 347 С. С учетом запаса до кипения на выходе из реактора 320÷325 С. Подогрев ТАЗ теплоносителя в активной зоне реактора ВВЭР-1000 – величина оптимизируемая. Мощность реактора QР-Р можно записать следующим образом • QР-Р = GТН * СР * ТАЗ Начальные параметры рабочего тела на блоке с реактором на быстрых нейтронах Технологическая схема блока трехконтурная. Чтобы исключить контакт радиоактивного натрия с водой и водяным паром вводится промежуточный контур, теплоносителем в котором является натрий, но только нерадиоактивный. T-Q диаграмма промежуточного то (аи ПГ (б) Т зависит от T натрия II к на выходе из промежуточного то Т2ВЫХ и Т в пароперегревателе ПГ Величина Т выбирается такой же как ив ПГ блока с реактором ВВЭР- 1000, те. 10÷15 С. Температура Т2ВЫХ зависит от max T натрия I к Т1ВХ и ТПТО. Max T натрия I к определяется допустимой рабочей температурой материала оболочки твэлов, изготавливаемых из нержавеющей стали (рабочая температура ≈ 600 С) Температура Т1ВХ может достигать 550÷570 С, а при ТПТО= 25-35 С Т2ВЫХ = 525÷530 С.Температура острого пара может достигать значения ≈ 510 – 515 С. При такой температуре пара его давление может быть выбрано в широком диапазоне значений, вплоть до сверхкритических величин. Например, для блока с реактором БН-600 начальная температура пара выбрана равной 505 С при давлении 13,7 МПа (140 ата). Что касается давления теплоносителя в реакторе, то оно невелико, как правило, не превышает 1 МПа. Выбор конечных параметров рабочего тела. Чем ниже конечное давление пара, тем большую работу он совершает в турбине. Добиваясь расширения пара в турбине до давления, ниже атмосферного, можно увеличить теплоперепад на 20-25%. При снижении конечного давления пара возникает ряд проблем. В процессе расширения пара в турбине его влажность непрерывно увеличивается ив конце процесса расширения достигает неприемлемо высоких значений. Наличие влаги в потоке приводит к увеличению коррозионного и эрозионного износа лопаток, снижает внутренний кпд турбины. Технически данная проблема решается путем сепарации пара в специальных сепарационных устройствах. При снижении давления пара происходит увеличение его удельного объема. Чтобы скорость пара оставалась в пределах допустимых значений, необходимо увеличивать проходное сечение, те. увеличивать длину лопаток турбины. Предельная длина лопаток ограничена прочностными характеристиками материала. Чтобы длина лопаток не превышала предельных значений, необходимо исходный поток пара после цилиндра высокого давления разделять на несколько потоков, те. увеличивается общее число цилиндров турбины, увеличивается ее длина, а следовательно, металлоемкость стоимость. Конденсация пара в конденсаторе турбины происходит за счет передачи теплоты конденсации циркуляционной охлаждающей воде. Температура конденсации не может быть ниже температуры охлаждающей воды. Температура охлаждающей воды на входе в конденсатор зависит от типа системы технического водоснабжения, местоположения станции, времени года, изменяясь от 2-10 С зимой до 15-30 Слетом. При нагреве охлаждающей воды в конденсаторе ≈10 С можно получить давление в конденсаторе турбин АЭС порядка Рк = 0,004÷0,006 МПа 2. Обоснование необходимости использования регенеративного подогрева в схемах АЭС. Влияние степени регенерации и числа регенеративных подогревателей на КПД цикла с регенерацией. Регенеративный подогрев на АЭС. Подогрев питательной воды за счет теплоты частично отработавшего в турбине пара называется регенеративным подогревом питательной воды. Технически такой процесс осуществляется следующим образом. В процессе расширения пара часть его отбирается из турбины и направляется в специальные теплообменные аппараты (регенеративные подогреватели) для нагрева конденсата питательной воды. С термодинамической точки зрения выигрыш от регенеративного подогрева состоит в следующем. При чисто конденсационном цикле весь пар, подводимый к турбине, доходит до конденсатора, в котором происходит его полная конденсация, и теплота конденсации уносится в окружающую среду с охлаждающей водой. В цикле с регенерацией теплота отбираемого пара возвращается регенерируется) обратно в цикл. Это позволяет заметно повысить тепловую экономичность цикла. Условное изображение цикла с регенерацией в T- s диаграмме Характеристики регенеративного подогрева Степень регенерации - это отношение фактического подогрева питательной воды к максимально возможному. • - работа, совершаемая в турбине долей пара, дошедшей до конденсатора. • - работа, совершаемая в турбине долями пара, ушедшими в отборы на регенеративный подогрев. K K В П K К В П t t t t h h h h 0 ' 0 K K K h h ) ( 0 P i i i h h ) ( 0 - отвод тепла в конденсаторе. - тепло, подводимое в источнике для выработки доли пара . - тепло, подводимое в источнике для получения долей пара Исходя из общего определения, запишем выражение для кпд. цикла Подставив выражения для q1 и q2, получим в общем виде выражение для кпд. цикла с регенерацией - термический кпд. цикла без регенерации - энергетический коэффициент цикла, то есть отношение работы, совершаемой паром отборов, к работе конденсационного потока пара. Сравним кпд. цикла с регенерацией и кпд. цикла без регенерации Для цикла с регенерацией энергетический коэффициент АР 0, поэтому , причем чем выше АР, тем больше В свою очередь, энергетический коэффициент АР зависит отряда факторов количества подогревателей, теплоперепадов температуры питательной воды и их соотношений. Поэтому надо искать оптимум величины АР в зависимости от всех этих параметров. Это одна из задач расчета схемы регенеративного подогрева. Максимальный КПД цикла с регенерацией – при бесконечном числе подогревателей в системе. В области оптимальной степени регенерации КПД имеет пологий максимум. При добавлении каждого последующего подогревателя КПД растѐт, но величина прироста уменьшается. В реальности На практике используется 5÷8 регенеративных подогревателей.Реальная степень регенерации – примерно 0,85÷0,9 σ z opt . Подогревы выбираются примерно равными на всех подогревателях. При этом КПД незначительно отличается от КПД с оптимальным распределением подогревов, но становится возможным использовать серийные подогреватели. K K K K q h h ) ( / 0 / 0 ) ( q h h K K P P i i i q h h ) ( 0 i K 1 2 1 1 q q q q l t t P P t P K P K P P K i i i K K i i i K K P A A q q q q q h h h h h h h h 1 1 1 1 ) ( ) ( ) ( ) ( 0 0 0 0 / 0 0 0 ) ( ) ( / 0 0 K K t h h h h K P P A t P t t t P A 1 1 0 i i h h h 0 3. Оптимальное число регенеративных подогревателей в схемах ЯЭУ. Оптимальные параметры регенеративного подогрева при произвольном числе подогревателей в тепловой схеме. Характер зависимости экономии теплоты от степени регенерации и числа регенеративных подогревателей В пренебрежении тепловыми потерями, потерями давления и затратами на прокачку. Максимальный КПД цикла с регенерацией – при бесконечном числе подогревателей в системе. В области оптимальной степени регенерации КПД имеет пологий максимум. При добавлении каждого последующего подогревателя КПД растѐт, но величина прироста уменьшается. В реальности На практике используется 5÷8 регенеративных подогревателей Реальная степень регенерации – примерно 0,85÷0,9 σ z opt ●Подогревы выбираются примерно равными на всех подогревателях. При этом КПД незначительно отличается от КПД с оптимальным распределением подогревов, но становится возможным использовать серийные подогреватели. Оптимальные параметры регенеративного подогрева при произвольном числе подогревателей Если z – число подогревателей, то оптимальное значение степени регенерации, определяемой, как / / 0 / к к пв h h h h составит: 1 z z opt z Оптимальные величины подогревов: отб i отб i opt i вх i вых opt i h h h h 1 , , ) ( Оптимальная величина h пв z i opt i к opt пв h h 1 / Оптимальное число регенеративных подогревателей в семах ЯЭУ Энергетический коэффициент – отношение работы, совершаемой в турбине долей пара, ушедшей на регенеративный подогрев к работе, совершаемой долей пара, дошедшей до конденсатора Z Z t t t t Z t t K K K опт В П 1 / 0 / / ) ( ) ( 0 1 0 k k n i i i Р h h h h A где α i – доля пара, идущего в й отбора энтальпия пара в м отборе. КПД цикла с регенерацией связан с КПД цикла без регенерации соотношением 1 , 1 1 t Р Р t Р t Р A A тогда: t Р t t Р t Р Р Р t Р t Р t Р t t t t Р A A A A A A A A 1 1 1 1 1 1 1 1 1 Следовательно, чем больше Артем больше η р Условия оптимального регенеративного подогрева – при которых Ар максимально. То есть, чем больше подогревателей, тем больше КПД, но каждый следующий подогреватель увеличивает КПД на меньшее значение, чем предыдущий. Таким образом, существует оптимальное число подогревателей, ограниченное капитальными вложениями, расходами на прокачку конденсата, потерями давления греющего пара и тепловыми потерями. На АЭС обычно используется 5 – 8 подогревателей. Примечание количество регенеративных подогревателей зависит и от типа реактора. Например, для РБМК, как правило, нет ПВД, так как tП.В. занижена по другим соображениям уменьшается вынос продуктов коррозии в реактор улучшается работа ГЦН, т.к. при более низкой температуре питательной воды увеличивается запас до кавитации насоса увеличивается предельная мощность ТК по условию запаса до кризиса кипения. 4. ВВЭР-1000. Состав, основные технические характеристики. В состав энергоблока входят ядерная паропроизводящая установка водо- водяного типа единичной электрической мощностью 1000 МВт. Технологическая схема энергоблока двухконтурная. Состав:– реактор 4 ГЦН (ГЦН – М трубопроводы главного циркуляционного контура (d внутр = мм, d внеш = мм) – вспомогательные системы ГЦК: Все циркуляционные петли по компоновке и длинам идентичны. Размещение ГЦК: №4 БП №3 №1 БВ №2 Технические характеристики Параметр Размерность Величина Тепловая мощность номинальная МВт 3000 Диаметр активной зоны м 3.16 Высота активной зоны м 3.53 Количество ТВС в активной зоне шт 163 Шаг ТВС мм 236 Количество ТВЭЛ в ТВС шт 312 Количество ПЭЛ в ТВС шт 18 Диаметр/шаг ТВЭЛ мм 9.1/12.75 Давление теплоносителя на выходе из реактора МПа 15.7 0.3 Температура теплоносителя на входе/выходе реактора 0 С 290/320 Расход теплоносителям сопротивление реактора без входных и выходных патрубков МПа 3.73 Р 2-ГЕ САОЗ 3-КД 4-ББ 5-ПГ 6-ГЦН 7-СППр а – подпиточный насос 8-Бассей выдержки Теплообменник БВ Насос БВ Насосы САОЗ Насос САВБ 13- Спринклерный насос ТО САПР абак приямок 15- Аварийного запаса бора Аварийного запаса бора Фильтр СВО Фильтр СВО 19-Доохладители продувки Регенеративный ТО Механический фильтр Турбина Сепаратор – пароперегреватель Конденсатор основной 25-Конденсатный насос Обессоливающая установка 27-Конденсатный насос 28-ПНД Дренажный насос 30-Деаэратор 31-Предвключенный насос Питательный насос 33- турбопривод питательного насоса, для вращения ЦН Конденсатор приводной турбины 35-ПВД 5. Система компенсации давления блока с реактором типа ВВЭР-1000; назначение, состав, принцип работы. Назначение СКД Вода обладает относительно большим температурным коэффициентов объемного расширения и малой сжимаемостью.При разогреве реактора с холодного состояния (Т1К ≈ 70 С) до горячего состояния (Т1К = 280 С) плотность воды уменьшается на 30%. Это обстоятельство, учитывая малую сжимаемость воды, делает необходимым установку в первом контуре специального устройства, позволяющего компенсировать столь значительные изменения объема, а, следовательно, и давления. Такое устройство называется системой компенсации давления. Эта система является составной частью реакторной установки и предназначена - для создания первоначального давления в первом контуре припуске ГЦН, - для поддержания давления в контуре в допустимых пределах в стационарном режиме и - для ограничения давления в переходных и аварийных режимах. По критериям безопасности система компенсации давления относится к системам нормальной эксплуатации. Состав СКД - компенсатор давления (КД); - бак – барботер (ББ: V ББ = м, воды = м - импульсные предохранительные устройства - трубопроводы, арматуру и обвязку компенсатора давления и барботера. Система компенсации давления ВВЭР-1000. 1 – компенсатор давления, 2 – бак-барботер, 3 – импульсные предохранительные устройства. 4 2 1 3 9 7 5 8 6 6 1 2 3 Линии связи 1- от холодной нитки петли №1; 2- дыхательный трубопровод к горячей нитке петли №4; 3 - от подпиточных насосов - подача азота высокого давления ата) для создания первоначального давления в контуре для запуска ГЦН;5 - подача азота низкого давления ата) для разбавления газов над поверхностью воды в ББ;6 - газовые сдувки;7- заполнение бака-барботера конденсатом – дренаж 9 - охлаждающая вода промконтура. Работа системы КД Первоначальное давление в первом контуре (≈ 20 ата), необходимое для запуска ГЦН, создается за счет подачи азота высокого давления по линии 4 в газовый объем компенсатора давления. В дальнейшем разогрев первого контура осуществляется за счет работы ГЦН после их включения, а КД разогревается за счет работы электронагревателей. При нагреве воды в КД до температуры насыщения происходит ее испарение, и азотная подушка заменяется на паровую. Парогазовая смесь сбрасывается в барботер, где пар конденсируется, а газ отводится по линии газовых сдувок. При изменении давления в первом контуре его выравнивание происходит за счет фазовых переходов пара в жидкость и наоборот. Кроме этого, при необходимости включаются электронагреватели КД или осуществляется подача относительно холодной воды на впрыск в КД. При аварийном увеличении давления в первом контуре происходит открытие ИПУ: - контрольного при Р1к 18.2 МПа (186 ата); - двух рабочих при Р1к 18.6 МПа (190 ата). Посадка ИПУ происходит соответственно - контрольного при Р1к 17.6 МПа - двух рабочих при Р1к 17.8 МПа. При срабатывании ИПУ сброс пара (теплоносителя) осуществляется в барботер по трубопроводу у 250. В водяном объѐме барботера пар конденсируется и теплота конденсации отводится охлаждающей водой промконтура. Для защиты барботера от превышения давления на его горловинах устанавливаются защитные мембраны. Автоматическое регулирование системы компенсации давления охватывает - давление 1 контура (над активной зоной) - уровень теплоносителя в КД - скорость разогрева-расхолаживания КД. Поддержание давление 1 контура в нормальном режиме и горячем останове обеспечивается регулятором давления (всережимный регулятор давления 1 контура, точность поддержания ±0,15 МПа. |