упн 02. Адсорбент сероочистки наиболее легко поглощает сероводород и меркаптаны

Название	Адсорбент сероочистки наиболее легко поглощает сероводород и меркаптаны
Анкор	упн 02.01
Дата	23.04.2022
Размер	245.58 Kb.
Формат файла
Имя файла	OTChET_S-200_ispravl.docx
Тип	Реферат #491749
страница	2 из 3

1 2 3

Теплорегулирование процесса

Процесс депарафинизации дизельной фракции протекает с выделением тепла (до 30 ккал/кг). Схемой предусмотрено регулирование температуры потока на входе во второй и третий реактор путем подачи холодного водородсодержащего газа в поток на вход во второй и третий реактор.

Гидроочистка дизельной фракции протекает с относительно небольшим выделением тепла (до 15-20 ккал/кг сырья). Однако, в виду образования большого количества непредельных углеводородов в первых двух реакторах на катализаторе СГК-1 и их насыщении на катализаторе гидроочистки, суммарный тепловой эффект на катализаторе гидроочистки в третьем реакторе значителен.

Температура

Глубина депарафинизации и очистки дизельных фракций от серы и других соединений зависит от температуры процесса, парциального давления водорода, объемной скорости подачи сырья и мольного отношения водородсодержащего газа к сырью, а также от типа применяемых катализаторов и их состояния.

Процесс депарафинизации дизельной фракции проводится при температуре 330-400°С.

Процесс гидроочистки дизельной фракции проводится при температуре 300-350°С.

В начале рабочего цикла устанавливается минимальная температура, обеспечивающая заданную глубину депарафинизации и гидроочистки сырья.

Правильно выбранный интервал рабочих температур обеспечивает как требуемое качество, так и длительность межрегенерационного пробега и общего срока службы катализаторов. Степень депарафинизации и обессеривания возрастает с повышением температуры.

Рост глубины депарафинизации пропорционален повышению температуры на всём протяжении её увеличения. Подъём температуры свыше необходимой для получения гидрогенизата необходимого качества приведёт к чрезмерному увеличению газообразования, расхода водорода на реакцию, количества образовавшегося на катализаторе депарафинизации кокса. Кроме того, произойдёт снижение выхода целевого продукта.

Рост степени обессеривания пропорционален повышению температуры до определенных пределов. Выше максимально допустимой температуры увеличивается скорость реакции разложения по сравнению со скоростью реакции гидрирования сернистых соединений, в связи с чем уменьшается избирательность действия катализатора по отношению к сере и рост степени обессеривания замедляется, возрастает выход газа, легких продуктов и кокса. Увеличивается расход водорода и количество образовавшегося на катализаторе гидроочистки кокса. Поэтому, температуру необходимо поддерживать возможно низкой, насколько это совместимо с требуемым качеством продукта, чтобы свести до минимума скорость дезактивации катализатора.

Несвоевременное повышение температуры ускоряет реакции закоксовывания катализатора, не увеличивая сколько-нибудь существенно глубины очистки. Срок службы катализатора при этом существенно сокращается.

Давление

С ростом общего давления в процессе, при прочих равных условиях, растет парциальное давление водорода, что ускоряет реакции депарафинизации и гидрирования и способствует уменьшению возможности отложения кокса на катализаторах.

Суммарное влияние парциального давления водорода слагается из раздельных влияний общего давления, концентрации водорода в циркуляционном газе и отношения водород-углеводородное сырье. Хотя, все положительные результаты достигаются за счет увеличенного расхода водорода, целесообразно поддерживать и общее давление и содержание водорода в циркуляционном газе на максимально высоком уровне, насколько это допускается ресурсами свежего водородсодержащего газа и экономическими соображениями.

Заметное влияние парциального давления водорода на глубину гидроочистки наблюдается в интервале значений от 1,0 до 5,0 МПа.

Выше 5,0 МПа влияние давления на качество гидроочистки незначительно.

Объемная скорость

Глубина очистки сырья зависит от объемной скорости подачи сырья. Объемной скоростью называется отношение объема жидкого сырья, подаваемого в реактор за 1 час, к общему объему катализатора:

Размерность объемной скорости

= час^-1

С уменьшением объемной скорости увеличивается глубина депарафинизации и гидроочистки сырья.

Объемная скорость, а следовательно, количество загружаемого катализатора депарафинизации, выбирается в зависимости от требований к качеству целевого продукта (в частности температура помутнения и застывания) и активности катализатора депарафинизации.

Объемная скорость, а следовательно, количество загружаемого катализатора гидроочистки, выбирается в зависимости от содержания серы в сырье, необходимого содержания серы в гидрогенизате и активности гидрирующего катализатора.

При депарафинизации дизельной фракции объемная скорость подачи сырья составляет

0,8-1,8 час^-1. При гидроочистке прямогонных дистиллятов из сернистых нефтей (содержание серы не выше 1,0% масс.) объемная скорость подачи сырья составляет 2,3-6,0 час^-1. Увеличение объемной скорости жидкого сырья или уменьшение продолжительности контакта при парофазном процессе ведет к снижению интенсивности всех каталитических и термических реакций. Однако при этом уменьшается расход водорода и образование кокса на катализаторе.

Оптимальная объемная скорость для каждого конкретного вида сырья определяется опытным путем, при этом необходимо учитывать и другие факторы: тип и состояние катализатора, температуру, парциальное давление водорода, которые также влияют на степень депарафинизации и гидрообессеривания.

Для достижения требуемого качества топлива при высоких объемных скоростях требуется ужесточение режима, т.е. применение более высоких температур и парциальных давлений.

Ужесточение режима в значительно большей мере отражается на ухудшении экономических показателей, чем некоторое увеличение реакционного объема.

Отношение водород : углеводородное сырье

При неизменных температуре, объемной скорости и общем давлении отношение водород : углеводородное сырье влияет на долю испаряющихся углеводородов, парциальное давление водорода и продолжительность контакта с катализатором. Каждый из этих факторов в свою очередь влияет на степень гидроочистки.

Приемлемая степень обессеривания (выше 94%) обеспечивается при изменении мольного отношения водород : углеводородное сырье в довольно широких пределах: от 5:1 до 15:1.

В промышленной практике объемное отношение водород : сырье или кратность циркуляции выражается отношением объема водорода при нормальных условиях к объему сырья. С точки зрения экономичности процесса заданное отношение целесообразно поддерживать циркуляцией водородсодержащего газа. В этом случае большое значение приобретает концентрация водорода в циркуляционном газе:

Чем ниже концентрация водорода в циркуляционном газе, тем больше его нужно подавать на 1м³ сырья для обеспечения заданного отношения водород : углеводородное сырье.

Увеличение отношения циркуляционный газ – сырье в значительной степени определяет энергетические затраты. Кроме того, нужно иметь в виду, что с понижением концентрации водорода в циркуляционном газе несколько уменьшается безрегенерационный цикл работы катализатора.

Если по условиям эксплуатации отсутствует возможность повысить концентрацию водорода в циркуляционном газе на входе в реактор до оптимального значения, то следует идти по пути повышения общего давления в системе (и, как следствие, повышения парциального давления водорода).

Увеличение отношения водород : сырье и соответственно повышение кратности циркуляции водородсодержащего газа влияет на фазовое состояние газосырьевой смеси на входе в реактор. При одних и тех же температуре и давлении снижение кратности циркуляции способствует сдвигу равновесия в сторону образования жидкой фазы, и наоборот, повышение кратности циркуляции способствует образованию паровой углеводородной фазы. Аналогичный эффект можно получить, изменяя давление в системе при постоянных кратности циркуляции и температуре.

Снижение давления сдвигает равновесие в сторону образования паров, повышение – жидкости.

3 характеристика сырья и готовой продукции получаемой на установке
Т а б л и ц а 1 - Характеристика исходного сырья, материалов, реагентов и изготовляемой продукции

№ п/п		Наименование сырья, продукции, материалов, реагентов, катализаторов и полуфабрикатов		Обозначение НД	Характеристика качества
№ п/п				Обозначение НД	Наименование показателя			Ед. измерения		Норма по НД
1		2		3	4			5		6
1.		Стабильный гидрогенизат УКР КОМТ секция 400		СТО 97152834-16-2008	1. Внешний вид					чистый, прозрачный
					2. Плотность при температуре 20ºС, не более			г/см³		0,770
					3. Фракционный состав, °С температура начала перегонки, не ниже пределы перегонки: - 10% - 30% - 50% - 70% - 90% конец кипения, не выше			°С		85 не нормируется не нормируется не нормируется не нормируется не нормируется 180
					4. Компонентно–групповой состав - ароматика - парафины - в т.ч. нормальные - нафтены - олефины			% масс.		не нормируется не нормируется не нормируется не нормируется не нормируется
					5. Массовая доля серы, не более			% (мг/кг)		0,0001 (1)
2.		Стабильный гидрогенизат (секция 400) в смеси с изопентановой фракцией		-	1. Внешний вид					чистый, прозрачный
					2. Плотность при температуре 20 °С,			г/см³		не более 0,750
					3. Фракционный состав: температура начала перегонки, пределы перегонки,°С - 10% - 30% - 50% - 70% - 90% конец кипения, °С			°С		не ниже 40 75 ÷ 96 91 ÷ 109 103 ÷120 115 ÷ 130 137 ÷ 149 не выше 180
						4. Массовая доля серы,	% (мг/кг)		не более 0,0004 (4 мг/кг) (допускается прием сырья с содержанием серы до 0,003 (30 мг/кг) в течение 28 суток макс. за весь цикл работы АГС-60)
						5. Компонентно-групповой состав,: - парафины - в т.ч. нормальные - нафтены - ароматика - олефины	% масс.		не нормируется не нормируется не нормируется не нормируется не нормируется
	3.	Неэтилированный бензин марки Нормаль-80, марки Регуляр-92	ГОСТ Р 51105-97, (ТР ТС 013/2011)						Значение для класса
									4		5
						Октановое число, не менее:
						по моторному методу			76,0 (76) (Нормаль-80) 83,0 (76)(Регуляр-92)
						по исследовательскому методу			80,0 (80) (Нормаль-80) 92,0 (80) (Регуляр-92)
						Концентрация свинца, не более	мг/дм³		отсутствие (отсутствие)
						Концентрация марганца, не более	мг/дм³		отсутствие (отсутствие)
						Концентрация фактических смол, мг на 100 см³ бензина, не более			5,0
						Индукционный период бензина, не менее	мин		360
						Концентрация серы, не более	мг/кг		50,0 (50,0)		10,0 (10,0)
						Объемная доля бензола, не более	%		1,0 (1,0)
						Объемная доля углеводородов, не более - олефиновых - ароматических	%		18,0 (18,0) 35,0 (35,0)
						Массовая доля кислорода, не более	%		2,7 (2,7)
						Объемная доля оксигенатов, не более - метанола - этанола - изопропилового спирта - изобутилового спирта - третбутилового спирта - эфиров (С₅ и выше) - других оксигенатов	%		отсутствие (отсутствие) 5,0 (5,0) 10,0 (10,0) 10,0 (10,0) 7,0 (7,0) 15,0 (15,0) 10,0 (10,0)
						Испытание на медной пластине			Класс I

продолжение т а б л и ц ы 1

			Внешний вид		Чистый, прозрачный
			Плотность при 15 °С	кг/м³	700,0-750,0 (Нормаль-80) 725,0-780,0 (Регуляр-92)
			Концентрация железа, не более	г/дм³	отсутствие
			Объемная доля монометиланилина (N-метиланилина), не более	%	1,0 (1,0)			отсутствие (отсутствие)
					Значение для класса
			Давление насыщенных паров бензина,	кПа	А	В	СиСI	Dи DI	EиEI	FиFI
				не менее	45,0	45,0	50,0	60,0	65,0	70,0
				не более	60,0	70,0	80,0	90,0	95,0	100
			Фракционный состав:
			Объемная доля испарившегося бензина	%
			при температуре:	°С не выше
			70 °С (И70)		15 - 50
			100 °С (И100)		40 - 70
			150 °С (И150)		75
			температура конца кипения		215
			остаток в колбе, (по объему)	%	2
			Максимальный индекс паровой пробки (ИПП)=10ДНП+7(И70)		-		СI	DI	EI	FI
			Максимальный индекс паровой пробки (ИПП)=10ДНП+7(И70)		-		1050	1150	1200	1250
4.	Бензин неэтилированный марки Премиум Евро-95, марки Супер Евро 98	ГОСТ Р 51866-2002, (ТР ТС 013/2011)			Премиум Евро-95			Супер Евро-98
			Октановое число:
			- по исследовательскому методу		не менее 95,0 (80)			не менее 98,0 (80)
			- по моторному методу		не менее 85,0 (76)			не менее 88,0 (76)
			Концентрация свинца, не более	мг/дм³	отсутствие (отсутствует)
			Плотность при 15ºС	кг/м³	720-775
			Концентрация серы	мг/кг
			вид II		не более 50,0 (50,0)
			вид III		не более 10,0 (10,0)
			Устойчивость к окислению	мин	не менее 360
			Концентрация смол, промытых растворителем	мг на 100 см³ бензина	не более 5,0
			Коррозия медной пластинки (3 ч при 50ºС), единицы по шкале		класс 1
1	2	3	4	5	6
			Внешний вид		прозрачный и чистый
			Объемная доля углеводородов,	%
			- олефиновых		не более 18,0 (18,0)
			- ароматических:
			вид II вид III		не более 35,0 (35,0) не более 35,0 (35,0)
			Объемная доля бензола	%	не более 1,0 (1,0)
			Массовая доля кислорода	%	не более 2,7 (2,7)
			Объемная доля оксигенатов - метанола - этанола - изопропилового спирта - изобутилового спирта	%	отсутствие (отсутствие) не более 5 (5) не более 10 (10) не более 10 (10)
			- третбутилового спирта		не более 7 (7)
			- эфиров (С₅ и выше) - других оксигенатов		не более 15 (15) не более 10 (10)
			Объемная доля монометиланилина (N-метиланилина): вид II вид III	%	не более 1,0 (1,0) отсутствует (отсутствует)
			Давление насыщенных паров (ДНП)	кПа	Значение для классов
					A	B	C и C1	D и D1	E и E1	F и F1
				не менее не более	45,0 60,0	45,0 70,0	50,0 80,0	60,0 90,0	65,0 95,0	70,0 100,0
			Фракционный состав: объемная доля испарившегося бензина, при температуре:	%
			70ºС (И70)		20,0-48,0	20,0-48,0	22,0-50,0	22,0-50,0	22,0-50,0	22,0-50,0
			100ºС (И100)		46,0-71,0	46,0-71,0	46,0-71,0	46,0-71,0	46,0-71,0	46,0-71,0
			150ºС (И150), не менее		75,0	75,0	75,0	75,0	75,0	75,0
			конец кипения, не выше	ºС	210	210	210	210	210	210
			остаток в колбе, (по объёму), не более	%	2	2	2	2	2	2
			Максимальный индекс паровой пробки (ИПП) ИПП=10ДНП + 7(И70)		А -	B -	C1 1050	D1 1150	E1 1200	F1 1250

4 описание технологической схемы установки
Сырье–прямогонная дизельная фракция 180-330 (340)°С из парка ДК-2 или непосредственно от УМТ, минуя парк ДК-2 (по жёсткой схеме) поступает в сырьевую емкость Е-201 с температурой не более 40°С и давлением 0,3 МПа (3 кгс/см2) изб. На линии входа сырья в секцию установлена электрозадвижка поз. З-201. Расход сырья и плотность регистрируется прибором поз. FQR-471.

В емкости Е-201 предусмотрено отделение воды от нефтепродукта. Температура сырья в емкости Е-201 контролируется местным термометром поз. TI-301.

Регулирование давления в емкости Е-201 осуществляется контуром поз. PRC-421 с клапаном поз. PV-421/1, установленным на линии подачи топливного газа, и клапаном поз. PV-421/2 – на линии сброса газа на факел. Имеется возможность регулирования давления в емкости Е-201 подачей инертного газа.

Уровень раздела фаз нефтепродукт / вода в емкости Е-201 регулируется контуром поз. LRCAHL-486 с клапаном поз. LV-486, установленным на линии вывода отстоявшейся воды из емкости Е-201 в емкость Е-205. Предусмотрена сигнализация максимального (80%) и минимального (20%) уровня раздела фаз в Е-201.

Регулирование уровня нефтепродукта – дизельной фракции 180-330 (340)°С предусмотрено контуром поз. LRCSAНLL-485 с клапаном поз. LV-485, установленным на линии входа сырья в емкость Е-201. Сигнализация максимального (80%) уровня дизельной фракции 180-330 (340)°С предусмотрена приборами поз. LAH-487/1,2. При достижении предельно-допустимого минимального уровня (20%) срабатывает блокировка от приборов поз. LRCSAНLL-485, LSALL-504 (по схеме И), при этом останавливается насос Н-201/1,2.
Из емкости Е-201 сырье – дизельная фракция поступает на прием насосов Н-201/1,2 и далее подается в тройник смешения с циркуляционным водородсодержащим газом от компрессора ПК-201/1,2.

Для очистки сырья от механических примесей на приеме насосов установлены сетчатые фильтры Ф-201/1,2. Работа фильтров контролируется перепадомерами поз. PdI-378/1,2.

Расход сырья в тройник смешения регулируется контуром поз. FRCSALL-461/1 с клапаном поз. FV-461, установленным на линии нагнетания сырьевых насосов. Предусмотрена сигнализация минимального (35 м3/час) значения расхода сырья. При достижении предельно-допустимого минимального (28 м3/час) значения расхода от приборов поз. FRCSALL-461/1 и поз. FSLL-461/2 (по схеме И) срабатывает блокировка, при этом закрывается клапан-отсекатель поз. UV-461 на линии подачи сырья в тройник смешения, останавливаются сырьевые насосы Н-201/1,2, закрывается отсечной клапан поз.UV-864-топливный газ к основным горелкам П-201.

Расход сырья в колонну К-201 от насоса Н-201/1,2 (при работе по пусковой линии) регулируется контуром поз. FRC-461а с клапаном поз. FV-461, установленным на линии нагнетания сырьевых насосов. Переключение между клапаном FV-461 и приборами поз. FRCSALL-461/1 и поз. FRC-461а, происходит в зависимости от того, по какой линии происходит управление подачей сырья (в тройник смешения или в К-201).

С нагнетания поршневого компрессора ПК-201/1,2 водородсодержащий газ поступает в тройник смешения, часть газа подается для регулирования температуры газопродуктовой смеси на входе в Р-202, Р-203.

Контроль расхода водородсодержащего газа, подаваемого с выкида компрессора ПК-201/1,2 в тройник смешения, осуществляется прибором поз. FRSALL-444/1. Предусмотрена сигнализация минимального (17500 нм3/час) значения расхода газа. При достижении предельно-допустимого минимального (9900 нм3/час) расхода водородсодержащего газа срабатывает блокировка от приборов поз. FRSALL-444/1 и поз. FSLL-444/2 (по схеме И), при этом закрываются отсекатели: поз. UV-461 на линии подачи сырья в тройник смешения, поз. UV-864 на линии подачи топливного газа в печь П-201, останавливаются насосы Н-201/1,2, Н-202/1,2.

После смешения сырья с водородсодержащим газом от компрессора ПК-201/1,2 газосырьевая смесь поступает последовательно в межтрубное пространство теплообменника Т-201, где нагревается за счет тепла гидроочищенной и депарафинизированной дизельной фракции 180-330 (340)°С, в межтрубное пространство теплообменника Т-202, теплоносителем, в котором является парогазовая смесь из сепаратора С-201, и в межтрубное пространство теплообменника Т-203, где нагревается за счет тепла газопродуктовой смеси, поступающей из реактора Р-203.

После теплообменника Т-203 газосырьевая смесь направляется в печь П-201, откуда с температурой не более 400°С подаётся в реактор Р-201, где на катализаторе СГК-1 протекают реакции селективного гидрокрекинга нормальных и частично слаборазветвлённых парафиновых углеводородов.

Температура газосырьевой смеси на выходе из теплообменников Т-201, Т-202, Т-203 (м.тр.пр.) контролируется соответственно приборами поз. TIR-327, TIR-328, TIR-329.

Регулирование температуры газосырьевой смеси на входе в реактор Р-201 осуществляется с помощью контуров каскадного регулирования по приборам поз. TIRCAH-827 и поз.FRC-902, клапан которого поз. FV-902 установлен на линии подачи топливного газа к основным форсункам печи П-201.

Температура в реакторах Р-201, Р-202, Р-203 контролируется приборами

поз.TRAH-315A,B,V; TRAH-316A,B,V; TRAH-317A,B,V, перепад давления контролируется приборами поз. PdRAH-411, PdRAH-412, PdRAH-413. Предусмотрена сигнализация максимального (475 °С) значения температуры в зоне реакции, а также максимального (0,2 МПа) значения перепада давления.

Температура потока на выходе из реактора Р-201 контролируется прибором поз. TRAH-314. Далее газосырьевая смесь поступает в реактор депарафинизации Р-202, где протекают реакции подобные реакциям в Р-201. Температура потока на входе в реактор Р-202 регулируется контуром поз. TRC-338А с клапаном поз. TV-338, установленным на линии подачи холодного водородсодержащего газа от компрессора ПК-201/1,2 в линию между реакторами Р-201 и Р-202. Расход холодного ВСГ на вход в Р-202 контролируется прибором поз. FIR-338.

Из реактора Р-202 газосырьевая смесь поступает в реактор гидроочистки Р-203, где на катализаторе КГУ-950 протекают реакции умеренной гидрогенизации. Температура потока на входе в реактор Р-203 регулируется прибором поз. TRC-339А с клапаном поз. TV-339, установленным на линии подачи холодного водородсодержащего газа от компрессора ПК-201/1,2 в линию между реакторами Р-202 и Р-203. Расход холодного ВСГ на вход в Р-203 контролируется прибором поз. FIR-339.

Предусмотрена сигнализация максимального (410°С) значения температуры на выходе из реакторов Р-201, Р-202, Р-203 от приборов поз. TRAH-314, TRAH-338, TRAH-339.

Регулирование давления на выходе из реактора Р-203 осуществляется контуром поз. PRC-422 с клапаном поз. PV-422/2, установленным на линии вывода водородсодержащего газа на факел. Давление на выходе из реакторов Р-201, Р-202 контролируется приборами поз.PR-410/1,2. При достижении предельно-допустимого минимального (2,6 МПа) значения давления в реакторах Р-201, Р-202, Р-203 срабатывает блокировка от приборов поз. РISLL-398/1,2,3, при этом закрывается клапан-отсекатель поз. UV-422, установленный на линии вывода отдува водородсодержащего газа на факел.

После реактора Р-203 газопродуктовая смесь направляется в трубное пространство теплообменника Т-203, где отдает тепло газосырьевой смеси и с температурой 250-300°С поступает в продуктовый горячий сепаратор С-201, в котором разделяется на парогазовую и жидкую фазы.

Температура газопродуктовой смеси на выходе из теплообменника Т-203 контролируется прибором поз. TIR-330. Давление в сепараторе С-201 контролируется прибором поз. PIR-362. Для контроля перепада давления на сетке сепаратора С-201 предусмотрен местный прибор поз. PdI-400/1.

Нестабильный гидрогенизат c низа С-201 по уровню выводится в колонну стабилизации К-201 с температурой не более 300°C. Регулирование уровня нестабильного гидрогенизата в С-201 предусмотрено контуром поз. LRCAHL-483 с клапаном поз. LV-483, установленным на линии вывода нестабильного гидрогенизата в колонну К-201. Сигнализация максимального (80%) и минимального (20%) уровня нестабильного гидрогенизата предусмотрена от приборов поз. LRCAHL-483 и поз. LISAНLL-481. При достижении предельно-допустимого минимального (20%) уровня нестабильного гидрогенизата срабатывает блокировка от приборов поз. LISAHLL-481, LISLL-482, при этом закрывается клапан-отсекатель поз. UV-483 на линии вывода нестабильного гидрогенизата в К-201. Расход нестабильного гидрогенизата из сепаратора С-201 в колонну К-201 контролируется прибором поз. FIR-449.

Парогазовая смесь из сепаратора С-201 поступает последовательно в трубное пространство теплообменника Т-202, где отдает тепло газосырьевой смеси; в трубное пространство теплообменника Т-204, где отдает тепло нестабильному гидрогенизату сепаратора С-202, охлаждается в воздушном холодильнике ХB-201/1,2, доохлаждается в водяном холодильнике Х-201 и с температурой не более 50°С и давлением не более 3,7 МПа (37,0 кгс/см2) поступает в продуктовый холодный сепаратор С-202.

Для предотвращения возможности отложения аммонийных солей в холодильниках ХB-201/1,2 и Х-201 предусмотрена периодическая подача химочищенной воды насосом Н-210 из емкости Е-202 в поток на входе в воздушный холодильник ХВ-201/1,2.

В сепараторе С-202 происходит отделение жидкого гидрогенизата от циркуляционного водородсодержащего газа.

Температура парогазовой смеси на выходе из теплообменников Т-202, Т-204 контролируется приборами поз. TIR-331, TIR-332.

Температура на выходе из секций воздушного холодильника контролируется местным прибором поз. TI-307.

Температура потока на выходе из водяного холодильника Х-201 регулируется контуром поз. TRС-335 с воздействием на механизм угла поворота лопастей вентиляторов воздушного холодильника ХB-201/1,2.

Давление в сепараторе С-202 контролируется прибором поз. PIR-363. Для контроля перепада давления на сетке сепаратора С-202 предусмотрен местный прибор поз. PdI-400/2. Регулирование расхода нестабильного гидрогенизата предусмотрено контуром поз.FRC-466 с клапаном поз. FV-466, установленным на линии вывода нестабильного гидрогенизата из сепаратора С-202, в колонну К-201, с коррекцией по уровню нефтепродукта в сепараторе С-202 прибором поз.LIRCSAНLL-491.

Предусмотрена сигнализация максимального (80%) и минимального (30%) уровня нестабильного гидрогенизата, при достижении предельно-допустимого минимального (20%) уровня нестабильного гидрогенизата срабатывает блокировка от приборов поз. LIRCSAHLL-491 и LSALL-2025 (по схеме), при этом закрывается клапан-отсекатель поз. UV-491/1 на линии подачи нестабильного гидрогенизата в межтрубное пространство Т-204.

Сигнализация максимального (80%) уровня нестабильного гидрогенизата предусмотрена также и от приборов поз.LAH-492/1,2.

Уровень раздела фаз нестабильный гидрогенизат/промывная вода с аммонийными солями в С-202 регулируется контуром поз. LIRCSAНLL-490 с клапаном поз. LV-490, установленным на линии вывода промывной воды из сепаратора С-202 в емкость Е-205.

Предусмотрена сигнализация максимального (80%) и минимального (30%) уровня раздела фаз. При достижении предельно допустимого минимального (20%) уровня раздела фаз срабатывает блокировка от прибора поз. LIRCSAНLL-490, при этом закрывается клапан-отсекатель поз. UV-490.

Нестабильный гидрогенизат из сепаратора С-202 нагревается в межтрубном пространстве теплообменника Т-204 за счет тепла парогазовой смеси сепаратора С-201 и с температурой не более 200°С поступает на 20 тарелку стабилизационной колонны К-201. Схемой предусмотрена возможность вывода нестабильного гидрогенизата из С-202 на 10 тарелку К-201.

Циркуляционный водородсодержащий газ из продуктового сепаратора С-202 через сепаратор С-204, фильтр Ф-204 поступает на прием циркуляционного компрессора ПК-201/1,2, далее с нагнетания компрессора подается на смешение с сырьем.

Для поддержания требуемого качества циркуляционного водородсодержащего газа на прием компрессора ПК-201/1,2 постоянно подается свежий водородсодержащий газ дожимным компрессором ПК-302 (ПК-301/2) из сепаратора С-305, а часть газа отдувается. Свежий ВСГ подается из секции 400 в сепаратор С-305, откуда поступает на прием дожимного компрессора ПК-302 (ПК-301/2).

Расход свежего водородсодержащего газа, подаваемого на смешение с циркуляционным, контролируется прибором поз. FRCSALL -739.

На линии ВСГ из секции 400 установлен клапан-отсекатель поз. UV-690. Содержание водорода в свежем ВСГ, поступающем в сепаратор С-305, контролируется прибором поз. QR-127/3.

Из водородсодержащего газа в сепараторе С-305 возможно отделение газового конденсата, который выводится из аппарата в емкость Е-113 секции 100.

Вывод газового конденсата при повышении уровня в аппарате предусмотрен путем открытия клапана-отсекателя поз. UV-750, установленного на линии вывода конденсата из С-305.

Предусмотрена сигнализация максимального (70%) и минимального (30%) уровня газового конденсата в С-305. При достижении предельно-допустимого минимального (20%) уровня срабатывает блокировка от приборов поз. LIRSAHHLL-750 и поз. LISAHHLL-760 (по схеме «И»), при этом закрывается клапан-отсекатель поз. UV-750, а при достижении предельно-допустимого максимального (80%) уровня происходит аварийная остановка дожимного компрессора ПК-302 (ПК-301/2) от тех же приборов.

Свежий водородсодержащий газ с температурой не более 50°С и давлением не более 3,63 МПа (36,3 кгс/см2), пройдя через водяной холодильник Х-306 поступает в сепаратор С-204, далее в фильтр Ф-204, и далее на прием циркуляционных компрессоров ПК-201/1,2.

Температура водородсодержащего газа до и после холодильника Х-306 контролируется приборами поз. TIR-2000 и TIR-2001 соответственно.

Давление в сепараторе С-305 регулируется контуром поз. PRC-2012, клапан которого поз. PV-2012 установлен на линии возврата ВСГ после холодильника Х-306 в С-305.

Расход циркулирующего ВСГ в С-305 контролируется прибором поз. FIR-2020.

Давление свежего водородсодержащего газа в линии нагнетания компрессора ПК-302 (ПК-301/2) регулируется контуром поз. PRC-707 с клапаном поз. PV-707, установленным на линии отдува ВСГ на факел с коррекцией по расходу от прибора поз. FRCSALL-739 на линии подачи свежего ВСГ в сепаратор С-204.

При одновременной остановке дожимных компрессоров ПК-302 (ПК-301/2) и достижении предельно-допустимого минимального (1000 нм3/час) расхода свежего ВСГ в С-204 срабатывает блокировка от прибора поз. FRCSALL-739, при этом закрывается клапан-отсекатель поз. UV-518, установленный на линии свежего ВСГ от дожимных компрессоров ПК-302 (ПК-301/2) в С-204.

На линии вывода ВСГ на факел с выкидного коллектора ПК-302 (ПК-301/2) предусмотрен клапан-отсекатель поз. UV-778.

В случае аварийной остановки циркуляционных компрессоров ПК-201/1,2 для продувки катализаторов в реакторах Р-201-203 от углеводородов открывается клапан-отсекатель поз. UV-518А, установленный на перемычке с линии нагнетания дожимного компрессора ПК-302 (ПК-301/2) в линию нагнетания компрессоров ПК-201/1,2. При этом клапан-отсекатель поз.UV-518 должен быть закрыт.

В случае одновременной аварийной остановки циркуляционного компрессора ПК-201/1,2 и дожимного компрессора ПК-302 (ПК-301/2) продувку реакторного блока С-200 можно производить от буллитов АВВК.

На линии вывода водородсодержащего газа из сепаратора С-202 предусмотрен контроль температуры прибором поз. TIR-333. Из сепаратора С-202 предусмотрена линия вывода водородсодержащего газа на факел, в случае необходимости быстрого сброса давления с реакторного блока, путем открытия электрозадвижки поз. З-210.

Температура в сепараторе С-204 контролируется прибором поз. ТI-302. Для контроля перепада давления на сетке предусмотрен местный прибор поз. PdI-400/4. Из водородсодержащего газа в сепараторе С-204 возможно выпадение газового конденсата, который выводится из аппарата в емкость Е-113 секции 100.

Вывод газового конденсата при повышении уровня в аппарате предусмотрен в емкость Е-113 путем открытия клапана-отсекателя поз. UV-488, установленного на линии вывода газового конденсата из С-204.

Предусмотрена сигнализация максимального (70%) и минимального (30%) уровня газового конденсата. При достижении предельно допустимого минимального (20%) уровня срабатывает блокировка от приборов поз. LRSAHHLL-488 и поз. LSAННLL-489, при этом закрывается клапан-отсекатель поз. UV-488, и от тех же приборов при достижении предельно допустимого максимального (80%) уровня происходит аварийная остановка компрессора ПК-201/1,2, закрывается клапан-отсекатель поз. UV-461-на линии сырья в тройник смешения, останавливаются сырьевые насосы Н-201/1,2, прекращается подача топлива в печь, закрывается клапан-отсекатель поз. UV-864 на линии топливного газа к основным горелкам П-201, открывается клапан-отсекатель поз. UV-488 на линии вывода конденсата из С-204 на факел, останавливаются насосы Н-202/1,2.

Из сепаратора С-204 ВСГ поступает на очистку в коалесцирующий фильтр Ф-204 от мельчайших капель жидкости, которая выводится из аппарата в ёмкость Е-113. В фильтре Ф-204 предусмотрена сигнализация максимального (70%/60%) и минимального (30%) уровня газового конденсата в нижней зоне (зона сепарации) поз. LIAHL-206N и в верхней зоне (зоне коалесцирования) поз. LIAHL-205N. При достижении предельно-допустимого минимального (20%) уровня в нижней зоне Ф-204 срабатывает блокировка от прибора поз. LISAHHLL-202N, при этом закрывается клапан-отсекатель поз. UV-202N на линии конденсата из Ф-204 в факельную ёмкость Е-113. При достижении предельно-допустимого максимального (80%) уровня в нижней зоне Ф-204 срабатывает блокировка от прибора поз. LISAHHLL-202N, при этом открывается клапан-отсекатель поз. UV-202N на линии конденсата из Ф-204 в факельную ёмкость Е-113. При достижении предельно-допустимого минимального (20%) уровня в верхней зоне Ф-204 срабатывает блокировка от прибора поз. LISAHHLL-201N, при этом закрывается клапан-отсекатель поз.UV-201N на линии конденсата из Ф-204 в факельную ёмкость Е-113. При достижении предельно-допустимого максимального (70%) уровня в верхней зоне Ф-204 срабатывает блокировка от прибора поз.LISAHHLL-201N, при этом открывается клапан-отсекатель поз.UV-201N на линии конденсата из Ф-204 в факельную ёмкость Е-113. При дальнейшем повышении уровня (80%) в верхней зоне Ф-204 срабатывает блокировка от прибора поз.LISAHHLL-201N, при этом останавливается компрессор ПК-201/1,2, закрывается отсечной клапан поз.UV-461 на линии сырья в тройник смешения, прекращается подача топлива в печь, закрывается отсечной клапан поз.UV-864 на линии топливного газа к основным горелкам печи П-201, останавливаются насосы Н-202/1,2. Давление в фильтре Ф-204 контролируется прибором поз.PIR-207N, перепад давления контролируется прибором поз. PdRAH-204N, также предусмотрена сигнализация максимального (0,1 МПа) значения перепада давления.

Отдув водородсодержащего газа направляется с реакторного блока установки на факел.

Расход газа контролируется прибором поз. FR-443. Предусмотрен клапан-отсекатель поз.UV-422 на линии отдува ВСГ с установки. Концентрация циркуляционного водородсодержащего газа контролируется прибором поз. QR(Н2)-127/2, установленным на линии вывода газа из С-204 на прием компрессора ПК-201/1,2.

1 2 3