Стальные конструкции одноэтажного промышленного здания в городе Н. Новгород. ПЗ МК 51. Г аоу ао во астраханский государственный архитектурностроительный университет

• Название: Г аоу ао во астраханский государственный архитектурностроительный университет
• Анкор: Стальные конструкции одноэтажного промышленного здания в городе Н. Новгород
• Дата: 30.03.2022
• Размер: 1.03 Mb.
• Имя файла: ПЗ МК 51.doc
• Тип: Пояснительная записка; #429808
• страница: 5 из 15

2.3 Снеговая нагрузка

Расчет интенсивности нагрузки  

Снеговой район площадки строительства (Омск)   III. Вес снегового покрова  1.8 кПа

Определение нормативного значения снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия
по формуле

S₀ = 0,7 c_e c_t  S_g, 

где с_е = 1.00  — коэффициент, учитывающий снос снега с покрытия;

c_t = 1.00 —  термический коэффициент;

 =1.00  коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке
на покрытие.  

Нормативное значение снеговой нагрузки  

S₀ =0.7 * 1 * 1 * 1 * 1.8 = 1.26 кПа.

Расчетное значение снеговой нагрузки, при коэффициенте надежности по нагрузке _f = 1.4.  

S =_n * _f * S₀ =1 * 1.4 * 1.26 = 1.76 кПа.

Сбор нагрузок от снега на поперечную раму
Погонная нагрузка на ригель 1.76 * 6 = 10.56 кН/м.

В расчетной схеме поперечника, учитывая шарнирное сопряжение ригеля с колонной,
нагрузка от ригеля покрытия приведена к сосредоточенной в узле

Р_сн1 = 10.56 * 29.6 / 2 = 156.3 кН,

приложенной с эксцентриситетом 0.35 м. Момент в узле  

M_сн = 156.3 * 0.35 = 54.7 кНм

Кроме того, в пределах колонны, с ширины грузовой площади 0.7 м, нагрузка

Р_сн2 = 10.56 * 0.7 = 7.4 кН

Всего вертикальная нагрузка, приложенная по оси верхней части колонны

Р_сн = 156.3 + 7.4 = 163.7 кН

2.4 Ветровая нагрузка

Район по давлению ветра II. Тип местности В.  

Нормативное значение ветрового давления     w₀ = 0.3 кПа

Размер в плане поперек направления ветра     d = 144 м; ширина корпуса 31.5 м.

Высота помещения цеха  21.6 м. Высота фермы 3.3 м; фонаря 2.25 м; плит и ковра 0.6 м.

Высота покрытия выше отм. 21.6 м равна 3.3 + 2.25 + 0.6 = 6.15 м.

Расстояние пола цеха от уровня планировки 0.6 м.

Высота грузовой площади ветровой нагрузки

h = 21.6 + 6.15 + 0.6 = 28.35 м.

Определение средней составляющей ветровой нагрузки выполнено по формуле

w_m= w₀ * k(z_e) * c,  

где z_e — эквивалентная высота здания;  

k — коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления для высоты z_e;

с — аэродинамический коэффициент.        

Так как h = 28.35 м < d = 144 м, то z_e = h = 28.35 м.

Расчет коэффициента k выполнен по формуле  

k(z_e) = k_{10 *} (z_e/10)^2  

Для заданного типа местности, 0.2; k₁₀ = 0.65; ₁₀ = 1.06;  

k(z_e) = 0.65 * (28.35 / 10)^(2 * 0.2) = 0.986  

Аэродинамический коэффициент:            

для наветренной стороны 0.8  

для подветренной стороны 0.5  

Средняя составляющая ветровой нагрузки          

для наветренной стороны w_m+= w_{0 *} k(z_e) ^* c = 0.3 * 0.986 * 0.8 = 0.237 кПа;

для подветренной стороны w_m-= w_{0 *} k(z_e) ^* c = 0.3 * 0.986 * 0.5 = 0.148 кПа.

Определение пульсационной составляющей ветровой нагрузки   выполнено по формуле

w_p = w_m (z_e) * v,  

где (z_e) —коэффициент пульсации давления ветра  

(z_e) = ₁₀ * (z_e / 10)^- =1.06 * (28.35 / 10)^( - 0.2) = 0.861.  

Основной координатной плоскостью, параллельно которой  

расположена расчетная поверхность (продольная стена здания), является плоскость ZOY [2],
в соответствии с этим по [2, табл.  11.7] приняты координаты  

 = 144 м;  =28.35 м  

и определен коэффициент пространственной корреляции  

 = 0.530.

Пульсационная составляющая ветровой нагрузки  

для наветренной стороны 0.237 * 0.861 * 0.53 = 0.108 кПа;

для подветренной стороны 0.148 * 0.861 * 0.53 = 0.068 кПа.

Определение нормативного значения ветровой нагрузки      

Нормативное значение ветровой нагрузки:  

для наветренной стороны  

w_n1 = w_m1 + w_p1 = 0.237 + 0.108 = 0.345 кПа;

для подветренной стороны  

w_n2 = w_m2 + w_p2 = 0.148 + 0.068 =     0.216 кПа.

Расчетное значение ветровой нагрузки, при значении коэффициента надежности по ветровой нагрузке _f = 1.4  

для наветренной стороны w₁ = 1.4 * 0.345 = 0.48 кПа

для подветренной стороны w₂ = 1.4 * 0.216 = 0.30 кПа

Сбор нагрузок от ветра              

От отметки планировки -0.6 до низа ригеля 21.6 м, распределенная нагрузка

для наветренной стороны q_w1 = 0.48 * 6 = 2.88 кН/м

для подветренной стороны q_w2 = 0.3 * 6 = 1.80 кН/м

Нагрузка выше отметки 21.6 приведена к сосредоточенной  

для наветренной стороны  

W₁ = 0.48 * 6 * (26.4 - 21.6 + 2.25) = 20.304 кН

для подветренной стороны  

W₂= 0.3 * 6 * (26.4 - 21.6 + 2.25) = 12.69 кН

Сумма       20.304 + 12.69 =   32.994 кН

Рисунок 2.3 — Схемы нагрузок на поперечную раму