3.2 Расчет обсадных колонн на прочность
Целью расчета обсадных колонн на прочность является проектирование равнопрочной колонны по всему интервалу крепления.
Наружные избыточные давления определяем по методике [4] когда они достигают максимальных значений, а именно при:
-окончании цементирования;
-освоении снижением уровня;
-испытании на герметичность снижением уровня;
-окончании эксплуатации.
Исходные данные для расчета эксплуатационной, обсадной колонны приведены в таблице 19. Таблица 19 - Данные для расчета эксплуатационной колонны Наименование
| Обозначение
| Значение
| Расстояние от устья скважины, м
до башмака колонны
до башмака предыдущей колонны
до уровня цементного раствора
до уровня жидкости в колонне при окончании эксплуатации
Удельный вес, кг/м3
бурового раствора за обсадной колонной
цементного раствора за обсадной колонной
облегченного цементного раствора за обсадной колонной
гидростатического столба жидкости в обсадной колонне
испытательной жидкости
|
L
L0
h
H
|
3167
810
660
2000 1080 1800 1400 1100
1000
|
Формулы для расчета наружных и внутренних избыточных давлений представлены в таблицах 20, 21.
Вычисляем внутренние избыточные давления Рви. Испытание на герметичность в один прием без пакера.
Таблица 20 – Формулы для расчета наружных избыточных давлений
Z
| Окончание
цементирования
| Испытание на герметичность
снижением уровня
| Освоение
снижением уровня
| Окончание
эксплуатации
| скважина нефтяная
| О (устье)
| Рнио=0
| H
| Рниh=10-6 (р-в) h
| если h < Hи
Рниh=10-6р h
если Ни Рниh=10-6[рh-в (h-Hи)]
| если h < Hо
Рниh=10-6р h
если h>Ho
Рниh=10-6[рh-в (h-Ho)]
| если h < Hэ
Рниh=10-6р h
если h>Hэ
Рниh=10-6[рh-в (h-Hэ)]
| H
(Ни,Но,Нэ)
| -
| если h > Hи
РниН=10-6р Hи
если h< Hи
РниНи=10-6[рh+гс (Hи- h)]
| если h > Hо
РниН=10-6р Hо
если h< Hо
РниНо=10-6[рh+гс (Hо- h)]
| если h > Hэ
РниН=10-6р Hэ
если h< Hэ
Рни Нэ=10-6[рh+гс (Hэ- h)]
| Lo
| -
| РниLo=PнLo -10-6в (Lo-Hи)
| РниLo=PнLo -10-6в (Lo-Hо)
| РниLo=PнLo -10-6в (Lo-Hэ)
|
| L=Si
| РниL=
=10-6[( ц-в)L-
-( ц-р)h]
| РниL=PнL -10-6в (L-Hи)
| РниL=PнL -10-6в (L-Ho)
| РниL=PнL -10-6в (L-Hэ)
|
|
Таблица 21– Формулы для расчета внутренних избыточных
давлений
Z
| Испытание на герметичность в один прием без пакера
| скважина нефтяная
| О
| если 1,1Ру > Роп , то Рвио = 1,1Ру , иначе Рвио = Роп ,где Ру = Рпл – 10-6 в L
| h
| Рвиh = Рвио - 10-6 (р-ж) h
| Lо
| РвиLo = Рвио+ 10 –6 ж Lо- РнLo
| L=Si
| РвиL = Рвио + 10 –6 ж L- Рпл
|
Строим эпюры внутренних и наружных избыточных давлений на момент окончания цементирования, испытания колонны на герметичность, окончания эксплуатации и освоения скважин. По максимальным значениям строим обобщенные эпюры Рни и Рви.
Расчет колонны на растяжение производится с запасом прочности n3, полученный с учетом 0 = 1,5, град/10 м по формуле
, (21)
где – коэффициент запаса прочности на растяжение для обсадных
труб с треугольной резьбой на изогнутом участке ствола;
– коэффициент, учитывающий влияние размеров соединения и его
прочностные характеристики;
0 – интенсивность искривления труб.
По найденным значениям избыточных наружных и избыточных внутренних давлений строятся эпюры избыточных наружных и внутренних давлений, рисунки 3 – 8 и результаты расчетов заносятся в таблицы 40, 41. Таблица 22 – Результаты расчетов Рни Текущая глубина (Z)
| Наружные избыточные давления, МПа
| окончание цементирования
| испытание на герметичность снижением уровня
| освоение
| окончание
эксплуатации
| 0
| 0
| 0
| 0
| 0
| H
| 0,95
| 3,6
| 3,5
| 3,3
| (Hи,Hо,Hэ)
| -
| 11,9
| 11,2
| 22,0
| L0
| -
| 9,6
| 9,5
| 8,9
| L
| 8,1
| 19,4
| 18,9
| 24,6
| Таблица 23 – Результаты расчета Рви Pви , МПа
| z = 0, м
| z = h, м
| z = L0 , м
| z = L, м
| Испытание на герметичность
| 11,5
| 10,8
| 9,8
| 9,2
|
Рисунок 3 – Эпюра избыточных наружных давлений при окончании цементирования
Рисунок 4 – Эпюра избыточных наружных давлений при испытании на герметичность снижением уровня
Рисунок 5 – Эпюра избыточных наружных давлений при освоении
Рисунок 6 – Эпюра избыточных наружных давлений при окончании эксплуатации
Рисунок 7 – Обобщенная эпюра максимальных избыточных наружных давлений
Рисунок 8 – Эпюра избыточных внутренних давлений Определяется запас прочности [4] для первой секции n1=1,3 (интервал продуктивного пласта). Выбираются трубы для первой секции [17]: трубы исполнения А, ОТТМ, группы прочности Д, толщина стенки = 10,6 мм, =35,4 МПа, вес 1 метра трубы в воздухе =0,414 кН. Глубину спуска первой секции определяем из условия перехода на меньшую толщину стенки =8,9 мм, =26,9 МПа, вес 1 метра трубы в воздухе q2=0,354 кН выше интервала перфорации на 50 м – 2760 м (2860 м – по стволу), которая будет второй секцией. Тогда длина первой секции l1=3002-2860=142 м. Вес первой секции Q1=58,7 кН.
Выбираются трубы для третьей секции группы прочности Д, с толщиной стенки =8,0 мм, =22,1 МПа, q3 =0,326 кН. По эпюре определяется глубина спуска перехода на третью секцию, находим глубину на которой давление =22,1 МПа – 2010 м (2120 м – по стволу). Тогда длина второй секции l2=2860-2120=740 м. Вес второй секции Q2=262 кН.
Уточняется длина второй секции из условия двухосного нагружения: l′2=2860-2043=817 м. Тогда уточненный вес второй секции Q′2=289,2 кН.
Выбираются трубы для четвертой секции группы прочности Д, с толщиной стенки 4=7,3 мм, =18,3 МПа, q4=0,294 кН. По эпюре определяется глубина спуска перехода на четвертую секцию, находим глубину на которой давление =18,3 МПа – 1663 м (1753 м – по стволу). Тогда длина третьей секции l3=2043-1753=290 м. Вес третьей секции Q3=94,54 кН.
Уточняется длина третьей секции из условия двухосного нагружения: l′3=2043-1676=367 м. Тогда уточненный вес третьей секции Q′3=119,6 кН.
Четвертая секция из условия прочности на наружное и внутреннее давление, может быть установлена до устья скважины. Тогда длина 4-ой секции будет равна: l4=1676 м. Q4=492,7 кН. Вес всей колонны будет равен
, (22)
где - вес 1-4 секции, кН.
кН.
Для кондуктора принимается по ГОСТ 632-80 трубы диаметром 245 мм, группы прочности Д с толщиной стенки =7,9 мм.
Расчеты на растяжения для кондуктора производятся по формуле
, (23)
где - страгивающая нагрузка, МПа;
- вес кондуктора, кН.
;
1,93>1,3.
Условие выполняется.
Компоновки направления, кондуктора, эксплуатационной представлены в таблицах 24,25. Таблица 24 - Компоновка эксплуатационной колонны
Диаметр колонны, м
| №
секции
| Толщина стенки,
, м
| Группа прочности
| Длина секции,
l, м
| Вес 1 погонного
метра, м
| Вес
секции
Q, кН
| Интервал
установки
м
| 0,168
| 1
2
3
4
| 0,0106
0,0089
0,0080
0,0073
| Д
Д
Д
Д
| 142
817
367
1676
| 0,414
0,354
0,326
0,294
| 58,7
289,2
119,6
492,7
| 3002-2860
2860-2043
2043-1676
1676-0
| Всего
| -
| -
| -
| 3002
| -
| 960,2
| 0-3002
|
Таблица 25 - Компоновка направления и кондуктора
Диаметр колонны, м
| №
секции
| Толщина стенки,
, м
| Группа прочности
| Длина секции,
l, м
| Вес 1 погонного
метра, м
| Вес
секции
Q, кН
| Интервал
установки
м
| Направление
| 0,324
| 1
| 0,0095
| Д
| 50
| 0,744
| 37,2
| 0-50
| Кондуктор
|
0,245
|
1
|
0,0079
|
Д
|
848
|
0,471
|
399,4
|
0-848
|
|