3. Конструкторская часть Плановая часовая производительность оборудования.
где, = т/год - суммарная масса изделий, подлежащих очистке;
=1,15 - коэффициент неравномерности загрузки оборудования;
=305 дней - номинальный фонд работы оборудования в течение года;
=1 - число смен работы оборудования;
=0,92 - коэффициент учета простоя оборудования в ремонте и на обслуживании.
=12 часов - продолжительность смены работы оборудования
(Т/Ч)
Масса условного объекта очистки.
Условный объект - это объект очистки с наибольшими габаритами из всей ожидаемой номенклатуры. Таблица 1
Габариты условного объекта очистки
Наименование агрегатов, подлежащих очистки
| Габаритные размеры, мм
| Количество, шт/ в год
| Масса единичного объекта, кг
|
| Длина
| Ширина
| Высота
|
|
| Коробки передач ЗИЛ
| 775
| 380
| 810
| 4500
| 96
| Раздат КП ЗИЛ
| 710
| 390
| 375
| 2000
| 126
| Неведущие мосты ЗИЛ
| 2170
| 465
| 465
| 4000
| 230
| Ступиц перед. колес ЗИЛ
| Ø325
| -
| 186
| 20 000
| 31,2
| Ступиц зад колес ЗИЛ
| Ø230
| -
| 312
|
| 36,2
| РУ ЗИЛ
| 1315
| Ø480/Ø45
| -
| 4000
| 29,2
| Блок цилинров ЗИЛ
| 646
| 530
| 372
| 4500
| 113
| КВ ЗИЛ
| 880
| Ø190
| -
| 4500
| 39,7
| Детали общей разборки двигателя ЗИЛ
|
|
|
| 4500
|
| Подшипники общ. разб. ЗИЛ
|
|
|
| 4500
|
| Нормали общ. разб. ЗИЛ
|
|
|
| 4500
|
| Условный объект очистки
| 2170
| 530
| 810
| 24 720
| 230
|
Расчет ящиков для люлек.
Сумма изделии малой габариты, которые будут размещены в ящиках:
Количество изделий, очищаемых в рабочие сутки.
Определяем условный объем объекта:
Размеры ящика: 1x0,5x0,85; объем = 0,425 м3
Количество усл. объектов в ящике:
Количество ящиков в сутки:
В одной люльке помещаются два ящика, тогда 8/2 =4 условный объект очистки в рабочие сутки, который и будем считать по 230 кг
Определяем условный объект очистки в год :
Тогда общее количество условный объект очистки в год :
Суммарная масса изделий, подлежащих очистке в плановом периоде (год).
,
где, =0,230 т -масса условного объекта очистки;
=24 720 шт - количество условных объектов;
(т/год)
) Количество условных объектов очистки, которое должно находиться в рабочей зоне одновременно:
,
где, =0,23 т -масса условного объекта очистки;
=0,3 ч - время, необходимое для очистки условного объекта;
=1 - коэффициент неравномерности загрузки тары.
Таблица 2
Исходные данные
№n/n
| Показатели
| Обозн
| Ед. изм.
| Значение
| 1
| Суммарная масса изделий подлежащих очистки
|
т/год
|
|
| 2
| Коэффициент неравномерности загрузки оборудования
| Kн
|
| 1,15
| 3
| Номинальный фонд работы оборудования
| Фн
| дн
| 305
| 4
| Число смен работы оборудования
| Z
|
| 1
| 5
| Коэффициент учета простоя оборудования в ремонте
|
0,92
|
|
| 6
| Масса условного объекта очистки
| Mу
| т
| 0,23
| 7
| Время, необходимое для очистки условного объекта
| Tо
| час
| 0,3
| 8
| Коэффициент неравномерности загрузки тары
| Km
|
| 1
| 9
| Длина условного объекта
| l
| м
| 2,170
| 10
| Ширина условного объекта
| b
| м
| 0,530
| 11
| Высота условного объекта
| h
| м
| 0,81
| 12
| Продолжительность смены работы оборудования
| tсм
| час
| 12
| 13
| Коэффициент увеличения длины ванны
| Ki
|
| 1,2
|
Размеры теоретического чертежа определяют по аналитическим зависимостям.
Ширина рабочей зоны:
Глубина ванны:
Длина ванны:
По известным габаритам условного объекта очистки определяем размеры люльки, с учётом 5% запаса по всем размерам для свободного помещения объекта в контейнер (за счет конструктивных зазоров).
Где, диаметр катка =0,11 м; размеры люлек =0,76 м и =0,85 м; длина условного объекта очистки =2,28 м; коэффициент увеличения длины ванны за счет элементов креста и подшипниковых узлов = 1,2.
На стадии эскизного и технического проекта выполнен расчет рабочих зон роторной установки. При этом выбран III вариант (см. стр. 125 в кн. Ю. И. Афанасиков) исполнения рабочей зоны.
Исполнение конструкции рабочей зоны погружной машины по III варианту обеспечивает, увеличение производительности машины в 3 раза и уменьшение глубины ванны в 2 раза.
Ширина рабочей зоны:
м
Глубина ванны:
м
Длина ванны:
м
Объем ванны роторной машины:
Таблица 3
Результат расчёта рабочих зон
№ n/n
| Показатель
| Обозначение
| Ед. изм.
| Значен.
| 1
| Размеры люлек:
|
|
|
|
| высота
| h
| м
| 0,85
|
| ширина
| b
| м
| 0,56
|
| длина
| l
| м
| 2,28
| 2
| Диаметр катков люлек
| d
| м
| 0,11
| 3
| Объем ванны роторной установки
| V
| м3
| 10,86
| 4
| Ширина рабочей зоны
| B
| м
| 3,24
| 5
| Глубина ванны
| H
| м
| 1,22
| 6
| Длина ванны
| L
| м
| 2,74
|
Расчет вала ротора на прочность.
В роторных установках интенсификация процесса очистки достигается путем последовательного погружения и извлечения объектов очистки из жидкости.
В практике проектирования роторных машин возникает необходимость выполнения прочностного расчета вала ротора. На вал ротора действует система сил и моментов, показанных на рис. 2.5.
Момент от одной люльки в период первоначальной загрузки.
Мз.м=GкgRкр
где Gк=Gл+Gнnн - суммарная масса люльки (контейнера) объектами очистки (Gл =0,05Gк- масса люльки(75-150кг), Gн - масса одного изделия (объекта очистки), nн - количество изделий в одной люльке);кр=r+d=(b2/4+h2)0.5+d - радиус образующей мальтийского креста, b,h - соответственно ширина и высота люльки, d - диаметр вала люльки (при расчете Rкр принимают ориентировочно d=110мм);- ускорения свободного падения, м/с2 (9,8 м/с2)кр=(0,562/4+0,852)0,5+0,11=1 мк=100+230*3=790 кг
Мз.м=790*9,8*1=7780 Нм
Максимальный крутящий момент на преодоление сил гидравлического сопротивления.
Мгс=Куд*Сх*Sx*(рж*Vn2/2)*Rкр*mр
х = (b*l) площадь миделева сечения - это площадь проекции донной части люльки (контейнера), м2;
Скорость перемещения люлек принимают Vn=0,5 м/сек. Значение средней скорости перемещения объектов в жидкости Vn=0,5 м/с достигается при частоте вращения вала ротора n=0,1 0,25 об/сек.
Куд - коэффициент, учитывающий удар объекта очистки при входе в жидкость (1,1-1,5)
Сх - коэффициент лобового сопротивления (1,1…1,3); рж - плотность раствора, кг/м3р - количество люлек, одновременно находящихся в растворе, шт.
Все эти коэффициенты выбираются в зависимости от общей массы люльки.
Мгс=1,15*1,2*1,27*(1490*0,52/2)*1*3=984,1 Нм
Суммарный крутящий момент, прикладываемый к валу ротора.
Мкр=Мзм+Мчс
Мкр=7780+984,1=8764 Нм
Мощность двигателя роторной установки.
N=Mкр*2n
гдеКПД кинематической цепи от двигателя до вала (вычисляется с учетом принятых редукторов, ременных или цепных передач и т. д.); n - частота вращения вала.=8764*2*3,14*0,1/0,53=10,4 Квт
Диаметр вала ротора.
=103*(Мкр/(0,2*(1-а4))1/3
В расчетах валов ротора принимают 150 Мпа.
d=103*(8764/(0,2*150* *(1-0))1/3>66,4 мм
Принимаем d= 70 мм
Мкр - крутящий момент, Нм; Мз.м - момент от одной люльки в период первоначальной загрузки, Нм; Gк - суммарная масса люльки (контейнера с объектами очистки), кг; Rкр - радиус креста, м; Мг.с - максимальный крутящий момент на преодоление сил гидравлического сопротивления.
- ускорение свободного падения; - коэффициент, учитывающий удар объекта очистки при входе в жидкость; - коэффициент лобового сопротивления ; - площадь миделева сечения люльки (контейнера); - плотность раствора, кг/ ; - скорость перемещения люлек, м/с; - количество люлек одновременно находящихся в растворе, шт; d- диаметр вала, мм; - значение допускаемого касательного напряжения МПа, а - отношение внутреннего диаметра полого вала к внешнему (для сплошного вала а=0) Таблица 4
Исходные данные расчета на прочность вала ротора установки.
Исходные показатели:
| № п/п
| Показатель
| Обозначение
| Значение
| 1
| Суммарная масса контейнера (вместе с условным объектом), кг
| Gк=
| 790
| 2
| Ширина люльки, м
| b=
| 0,56
| 3
| Высота люльки, м
| h=
| 0,85
| 4
| Диаметр вала люльки, м
| d=
| 0,11
| 5
| Площадь миделева сечения, м2
| Sx=
| 1,27
| 6
| Плотность раствора, кг/м3
| pж=
| 1490
| 7
| Скорость перемещения люлек, м/с
| Vn=
| 0,5
| 8
| Количество люлек, одновременно находящихся в растворе, шт
| mp=
| 3
| 9
| Допустимое касательное напряжение, Мпа
| [T]=
| 150
| 10
| Отношение внутреннего диаметра полого вала к внешнему
| a=
| 0
| 11
| Частота вращения вала ротора
| n=
| 0,1
| 12
| КПД кинематической цепи от двигателя до вала
|
| 0,53
| 13
| Масса одного объекта, кг
| Му=
| 230
| 14
| Длинна условного объекта, м
| Lу=
| 2,17
|
Таблица 5
Результаты прочностного расчета вала роторной установки
Результаты прочностного расчета вала роторной установки
| № п/п
| Показатель
| Обозначение
| Ед. измер.
| Результат расчета
| 1
| 2
| 3
| 4
| 5
| 1
| Момент от одной люльки в период первоначальной загрузки
| Мзм
| Нм
| 7780,2
| 2
| Максимальный крутящий момент на преодоление сил гидравлического сопротивления
| Мгс
| Нм
| 984,1
| 3
| Суммарный крутящий момент, прикладываемый к валу ротора
| Мкр
| Нм
| 8764,3
| 4
| Мощность двигателя роторной установки
| N
| Квт
| 10,4
| 5
| Диаметр вала ротора
| d
| мм
| 70
|
Теплотехнический расчет очистного оборудования.
В моечно-очистных процессах до 70 % всех затрат приходится на тепловую энергию. Поэтому экономия тепла на постоянно работающем оборудовании является актуальной задачей ПДД на предприятиях АТ.
Тепловой баланс моечных установок рассчитывают в процессе проектирования особенно тщательно. Целью расчета теплового баланса моечной установки является определение суммарного расхода тепла.
Таблица 6
Исходные данные: моечный машина очистка
метод очистки :
| погружение
| материал очищаемых изделий :
| сталь
| производительность моечной установки, кг/ч :
| 10000,000
| начальная температура, поступающих на очистку изделий, град :
| 15,000
| конечная температура очищаемых изделий в конце цикла, град :
| 95,000
| температура раствора, град :
| 80,000
| начальная температура раствора, град :
| 30,000
| температура подпитачной воды, град :
| 5,000
| температура окружающей среды, град :
| 15,000
| площадь поверхностей стенок оборудования, м2 :
| 60,000
| площадь поверхности испарения раствора, м2 :
| 2,000
| площадь проема для загрузки-выгрузки изделия, м2 :
| 1,500
| число одновременно открываемых проемов :
| 1,000
| средняя скорость всасывания воздуха по сечению проема, м/с :
| 0,200
| средняя скорость воздуха над поверхностью испарения, м/с :
| 0,400
| продолжительност погрузо-разгрузочных работ за цикл, с :
| 300,000
| продолжительность цикла мойки, с :
| 600,000
| продолжительность цикла полная, с :
| 1000,000
| время разогрева установки до рабочей температуры, с :
| 1800,000
| объем воздушного пространства в моечной машине над поверхностью испарения, м3 :
| 7,000
| объем раствора в моечной установке, м3 :
| 11
| значение коэффициента неучтенных потерь :
| 1,100
| значение коэффициента уменьшения испарения влаги :
| 0,000
| значение коэффициента герметизации рабочей зоны :
| 0,000
| значение коэффициента, учитывающего увеличение поверхности зеркала раствора :
| 2,000
| производительность вентиляции, м3/с :
| 0,4
| вид теплоносителя :
| пар
| температура теплоносителя, град :
| 140,000
| площадь поверхности испарения раствора, м2 :
| 5
| материал теплообменника :
| сталь
| толщина загрязнений на трубах теплообменника, мм :
| 0,100
| масса конструкции оборудования, кг :
| 9000,000
| производительность естественной вентиляции, м3/с :
| 0,100
| норма тепловых потерь изолированными поверхностямитями оборудования, Вт/м2 :
| 73,000
| продолжительность работы естесвенной вентиляции в течении одного циклаочистки, с :
| 600,000
| продолжительность работы принудительной вентиляции в течении одного циклаочистки, с :
| 600,000
| диаметр трубы, мм :
| 100,000
|
Алгоритм теплового расчета моечных машин:
Расход тепла на нагрев очищаемых изделий
где Сизд - удельная теплоемкость материала очищаемых изделий, кДж/кг*К;
Тк - конечная температура очищаемых изделий, К;
Ти - начальная температура очищаемых изделий, К;
G - производительность моечной установки, кг/ч.
Потери тепла через стенки оборудования.
где kп - коэффициент неучтенных потерь тепла через «тепловые мостики»;
qн - норма тепловых потерь изолированными поверхностями оборудования, Вт/м2;
Sпов - площадь поверхностей стенок оборудования, м2.
Потери тепла в результате тепло- и массообмена раствора и воздуха
где, , потери раствора в результате испарения (расход подпиточной воды);
где - ρв - плотность насыщенного воздуха при температуре, равной рабочей температуре раствора, кг/м3;
интенсивность испарения влаги.
Расход тепла на нагрев подпиточной воды для компенсации потерь раствора;
где - Ср - удельная теплоемкость раствора, принимаемая равной кДж/кг*К;
Тподп - температура подпиточной (водопроводной) воды, принимаемая, К;
Общий расход тепла при эксплуатации моечной установки в рабочем режиме;
Расход тепла на разогрев раствора:
где - ρр - плотность раствора, кг/м3;
Vр - объем раствора в моечной установке, м3;
tраз - время для разогрева раствора от начальной температуры до рабочей, с.
Потери тепла через стенки оборудования в период пуска:
Расход тепла, необходимый для ввода моечной установки в рабочий режим:
Расход пара в рабочем и пусковом режимах:
Где r - удельная теплота парообразования, кДж/кг.
Qраб < Qпуск, тогда расчетная поверхность дополнительных теплообменников для обеспечения первоначального пуска установки,
Где Кто - коэффициент теплопередачи теплообменника (принимается в зависимости от материала теплообменника и теплоносителя),Вт/м2*К;
Ттепл - температура теплоносителя (насыщенного пара или перегретой воды) К;
Расчетная поверхность рабочих теплообменников для обеспечения первоначального пуска установки,
Общая длина труб для рабочей батареи
|