Главная страница
Навигация по странице:

  • Свободная конвекция в неограниченном пространстве.

  • 2. Вынужденная конвекция.

    		•

    Курс лекций Теплотехника Раздел I. Техническая термодинамика Тема Введение. Основные понятия и определения Введение Термодинамическая система


    Скачать 1.05 Mb.
    НазваниеКурс лекций Теплотехника Раздел I. Техническая термодинамика Тема Введение. Основные понятия и определения Введение Термодинамическая система
    Дата21.12.2018
    Размер1.05 Mb.
    Формат файлаdoc
    Имя файлаLekts_Teplotekhnika.doc
    ТипКурс лекций
    #61323
    страница5 из 7
    1   2   3   4   5   6   7

    Тема 10. Конвективный теплообмен

    10.1. Факторы, влияющие на конвективный теплообмен


    Конвективным теплообменом называется одновременный перенос теплоты конвекцией и теплопроводностью.

    В инженерных расчетах часто определяют конвективный теплообмен между потоками жидкости или газа и поверхностью твердого тела. Этот процесс конвективного теплообмена называют конвективной теплоотдачей или просто теплоотдачей.

    Основными факторами, влияющими на процесс теплоотдачи являются следующие:

    1). Природа возникновения движения жидкости вдоль поверхности стенки.

    Самопроизвольное движение жидкости (газа) в поле тяжести, обусловленное разностью плотностей её горячих и холодных слоев, называют свободным движением (естественная конвекция).

    Движение, создаваемое вследствие разности давлений, которые создаются насосом, вентилятором и другими устройствами, называется вынужденным (вынужденная конвекция).

    2). Режим движения жидкости.

    Упорядоченное, слоистое, спокойное, без пульсаций движение называется ламинарным.

    Беспорядочное, хаотическое, вихревое движение называется турбулентным.

    3). Физические свойства жидкостей и газов.

    Большое влияние на конвективный теплообмен оказывают следующие физические параметры: коэффициент теплопроводности (), удельная теплоемкость (с), плотность (ρ), κкоэффициент температуропроводности (а = λ/cр·ρ), коэффициент динамической вязкости (μ) или кинематической вязкости (ν = μ/ρ), тεмпературный коэффициент объемного расширения (β = 1/Т).

    4). Форма (плоская, цилиндрическая), размеры и положение поверхности (горизонтальная, вертикальная).

    10.2. Закон Ньютона-Рихмана


    Процесс теплообмена между поверхностью тела и средой описывается законом Ньютона-Рихмана, которая гласит, что количество теплоты, передаваемая конвективным теплообменом прямо пропорционально разности температур поверхности тела (t'ст)и окружающей среды (t'ж):Q = α · (t'ст - t'ж)·F , (10.1)илиq = α · (t'ст - t'ж) , (10.2)где: коэффициент теплоотдачи [Вт/(м2К)], характеризует интенсивность теплообмена между поверхностью тела и окружающей средой.

    Факторы, которые влияют на процесс конвективного теплообмена, включают в этот коэффициент теплоотдачи. Тогда коэффициент теплоотдачи является функцией этих параметров и можно записать эту зависимость в виде следующего уравнения:α = f1(Х; Ф; lo; xc; yc; zc; wo; θ; λ; а; ср; ρ; ν; β) , (10.3)где: Х – характер движения среды (свободная, вынужденная);

    Ф – форма поверхности;

    lo – характерный размер поверхности (длина, высота, диаметр и т.д.);

    xc; yc; zc – координаты;

    wo – скорость среды (жидкость, газ);

    θ = (t'ст - t'ж) – температурный напор;

    λ – коэффициент теплопроводности среды;

    а – коэффициент температуропроводности среды;

    ср –изобарная удельная теплоемкость среды;

    ρ –плотность среды;

    ν – коэффициент кинематической вязкости среды;

    β – температурный коэффициент объемного расширения среды.

    Уравнение (10.3) показывает, что коэффициент теплоотдачи величина сложная и для её определения невозможно дать общую формулу. Поэтому для определения коэффициента теплоотдачи применяют экспериментальный метод исследования.

    Достоинством экспериментального метода является: достоверность получаемых результатов; основное внимание можно сосредоточить на изучении величин, представляющих наибольший практический интерес.

    Основным недостатком этого метода является, что результаты данного эксперимента не могут быть использованы, применительно к другому явлению, которое в деталях отличается от изученного. Поэтому выводы, сделанные на основании анализа результатов данного экспериментального исследования, не допускают распространения их на другие явления. Следовательно, при экспериментальном методе исследования каждый конкретный случай должен служить самостоятельным объектом изучения.

    10.4. Критериальные уравнения конвективного теплообмена


    Используя теорию подобия из системы дифференциальных уравнений 10.4, 10.9, 10.10 и 10.11 можно получить уравнение теплоотдачи (10.3) для конвективного теплообмена в случае отсутствия внутренних источников тепла в следующем критериальной форме:Nu = f2(Х; Ф; X0; Y0; Z0; Re; Gr; Pr) , (10.12)

    где: X0; Y0; Z0 – безразмерные координаты;

    Nu = α ·l0/λ - критерий Нуссельта (безразмерный коэффициент теплоотдачи), характеризует теплообмен между поверхностью стенки и жидкостью (газом);

    Re = w·l0/ν - критерий Рейнольдса, характеризует соотношение сил инерции и вязкости и определяет характер течения жидкости (газа);

    Gr = (β·g·l03·Δt)/ν2 - критерий Грасгофа, характеризует подьемную силу, возникающую в жидкости (газе) вследствие разности плотностей;

    Pr = ν/а = (μ·cp)/λ - критерий Прандтля, характеризует физические свойства жидкости (газа);

    l0 – определяющий размер (длина, высота, диаметр).

    10.5. Расчетные формулы конвективного теплообмена


    Приведем некоторые основные расчетные формулы конвективного теплообмена (академика М.А.Михеева), которые даны для средних значений коэффициентов теплоотдачи по поверхности стенки.

    1. Свободная конвекция в неограниченном пространстве.

    а). Горизонтальная труба диаметром d при 103<(Gr··Pr)жd <108.

    Nuжdср. = 0,5·(Grжd ·Pr ж)0,25 (Pr ж/Prст)0,25 . (10.13)

    б). Вертикальная труба и пластина:

    1). ламинарное течение - 103<(Gr ·Pr)ж <109:

    Nuжdср. = 0,75· (Grжd ·Pr ж)0,25·(Pr ж/Prст)0,25 . (10.14)

    2). турбулентное течение - (Gr ·Pr)ж > 109:

    Nuжdср. = 0,15· (Grжd ·Pr ж)0,33 ·(Pr ж/Prст)0,25 . (10.15)

    Здесь значения Grжd и Pr ж берутся при температуре жидкости (газа), а Prст при температуре поверхности стенки.

    Для воздуха Pr ж/Prст = 1 и формулы (10.13-10.15) упрощаются.

    2. Вынужденная конвекция.

    Режим течения определяется по величине Re.

    а). Течение жидкости в гладких трубах круглого сечения.

    1). ламинарное течение – Re < 2100

    Nuжdср. = 0,15·Reжd0,33·Prж0,33·(Grжd·Prж)0,1·(Prж/Prст)0,25·εl , (10.16)

    где εl - коэффициент, учитывающий изменение среднего коэффициента теплоотдачи по длине трубы и зависит от отношения длины трубы к его диаметру (l/d). Значения этого коэффициента представлена в таблице 10.1.

    Таблица 10.1.

    Значение εl при ламинарном режиме.

    l/d
    1
    2
    5
    10
    15
    20
    30
    40
    50

    εl
    1,9
    1,7
    1,44
    1,28
    1,18
    1,13
    1,05
    1,02
    1,0



    2). переходной режим – 2100 < Re < 104

    Nuжdср. = К0·Prж0,43·(Prж/Prст)0,25·εl . (10.17)

    Коэффициент К0 зависит от критерия Рейнольдса Re и представлена в таблице 10.2.

    Таблица 10.2.

    Значение К0 .

    Re?104
    2,1
    2,2
    2,3
    2,4
    2,5
    3
    4
    5
    6
    8
    10

    К0
    1,9
    2,2
    3,3
    3,8
    4,4
    6,0
    10,3
    15,5
    19,5
    27,0
    33,3



    3). турбулентное течение – Re = 104

    Nuжdср. = 0,021· Reжd0,8·Prж0,43· (Prж/Prст)0,25·εl . (10.18)

    Таблица 10.3.

    Значение εl при турбулентном режиме.

    l/d
     

     
    Re = 2·103
    Re = 2·104
    Re = 2·105

    1
    1,9
    1,51
    1,28

    2
    1,70
    1,40
    1,22

    5
    1,44
    1,27
    1,15

    10
    1,28
    1,18
    1,10

    15
    1,18
    1,13
    1,08

    20
    1,13
    1,11
    1,06

    30
    1,05
    1,05
    1,03

    40
    1,02
    1,02
    1,02

    50
    1,00
    1,00
    1,00



    б).Обтекание горизонтальной поверхности.

    1). ламинарное течение – Re < 4·104

    Nuжdср. = 0,66·Reжd0,5·Prж0,33 ·(Prж/Prст)0,25. (10.19)

    2). турбулентное течение – Re > 4·104

    Nuжdср. = 0,037·Reжd0,5·Prж0,33 ·(Prж/Prст)0,25. (10.20)

    в). Поперечное обтекание одиночной трубы (угол атаки  = 900).

    1). при Reжd = 5 - 103

    Nuжdср. = 0,57·Reж0,5·Prж0,38 ·(Prж/Prст)0,25. (10.21)

    2). при Reжd = 103 -2·105

    Nuжdср. = 0,25 ·Reж0,6·Prж0,38 ·(Prж/Prст)0,25. (10.22)
    1   2   3   4   5   6   7

    написать администратору сайта