Безопасность работ. технология и безопасность взрывных работ конференц (1). Материалы научнотехнических семинаров, 2012 г. Технология
 Скачать 3.08 Mb.
|
|
– MiniMatePlus (1) 0,44 0,32 0,17 0,57 0,016 0,013 0,043 0,048 т. 2 – MiniMatePlus (2) 0,42 0,32 0,13 0,54 0,042 0,01 1 0,030 0,053 > 500 (превышение предела измерения т. 3 – УРАН (1) 0,39 0,23 0,42 т. 4 – УРАН (2) 0,20 0,18 0,21 т. 5 – АИР (1) – – – – –– – – – т. 6 – АИР) – – – – –– – – – 09.07.2012 15 час. 31 мин гор. +блок № т. 1 – MiniMatePlus (1) 00,53 0,38 0,18 0,68 0,074 0,064 0,190 т. 2 – MiniMatePlus (2) 0,28 0,33 0,13 0,45 0,190 0,050 0,130 т. 3 – УРАН (1) 0,54 0,30 0,38 т. 4 – УРАН (2) 0,64 0,70 0,37 т. 5 – АИР (1) – – – – –– – – – т. 6 – АИР) Таблица Результаты замеров основных параметров сейсмических колебаний и УВВ возле репера (го р . +295 м) на оползневом участке на Северном борту Главного карьера Дата и время проведения замеров, место взрыва Сейсморегист ра тор Фактическая максимальная скорость колебаний, см /с Фак тиче ск ое максимальное смещение колебаний, см Фак тиче ск ое максимальное давление на фронте УВВ , P , Па 15 час. 30 мин гор м, блок гор м, блок блок № т. 1 – MiniMatePlus (1) 0,84 0,64 0,38 1,12 0,048 0,016 0,102 0,1 14 т. 2 – MiniMatePlus (2) 0,97 0,71 0,31 1,24 0,130 0,012 0,079 0,153 т. 3 – УРАН (1) 0,39 0,44 0,22 т. 4 – УРАН (2) 0,23 0,21 0,31 0,44 ––– – – 01.09.2012 15 час. 32 мин гор м, блок блок № т. 1 – MiniMatePlus (1) 0,64 0,99 0,42 1,25 0,049 0,014 0,092 0,105 т. 2 – MiniMatePlus (2) 1,21 0,53 0,38 1,37 0,120 0,006 0,072 0,140 т. 3 – УРАН (1) 0,54 0,42 0,22 т. 4 – УРАН (2) 0,21 0,38 0,27 Окончание табл. 2 V x , V y , V z , S x , S y , S z – максимальные скорости и смещения по продольной, поперечной ив ер тик альной составляющим Рис. 6. Ситуационный план расположения взрываемых блоков и места установки сейсморегист ра торов на оползневом участке прошлого века силами сотрудников ИГД МЧМ СССР и работников Качканарского ГОКа, выявили следующие особенности деформирования геологической среды вблизи бровки уступа [1]: – максимальные деформации пород имели место не вблизи взрывного блока, а на удалении нам, что связано с особенностями перераспределения тектонического поля напряжений происходил резкий бросок тектонического тензора напряжений с разрушенного участка на соседний бросок тензора напряжений приводил к сильной трансформации поля напряжений в новой краевой части массива наиболее значительная особенность – трансформация полей напряжений вызывала сдвиговые деформации по ряду тектонических нарушений и трещин сдвиговые перемещения имели место не во всех дизъюн- ктивах краевой части массива по амплитуде перемещения, вероятно, происходили по дизъюнктивам пологого, наклонного и крутого падения на обнажения, а также пологого и наклонного падения в массив ширина зоны в верхней части бермы, где характерны такие сдвиги, достигала 20–45 м в зависимости от степени дисло- цированности; – в зоне сдвиговых деформаций по соответствующим плоскостям дизъюнктивов преимущественно происходили взбро- совые подвижки по пологопадающим плоскостям спадением в массив обозначенные типы подвижек по дизъюнктивам привели к уменьшению интервалов, причем относительное уменьшение достигало 140–160 мм/м. Влияние сейсмики на возможность формирования подвижек в соответствующих областях массива оценено с использованием методических подходов, разработанных АН. Ханукаевым [2]. Оценивался уровень результирующей компоненты поля напряжений в соответствующей точке прибортового массива на основе расчетной сейсмической компоненты и уровня соответствующей тектонической компоненты поля напряжений. Затем определялся эффект воздействия этой результирующей компоненты на дислоцированный массив. Проанализировав результаты двухлетних наблюдений за перемещением отдельных точек на поверхности борта с помощью комплекса спутниковой геодезии GPS, отмечаем, что перемещение отдельных наблюдательных реперов в карьерном пространстве происходит несинхронно. В этом перемещении преобладающее значение имеет горизонтальная составляющая вектора, которая после нескольких дискретных подвижек реперов имеет тенденцию к юго-восточному азимуту, что довольно хорошо согласуется с наклоном борта на этом участке. Однако отклонения от этого направления бывают столь значительными, что можно судить о различных азимутах действующей максимальной компоненты тектонического поля напряжений при преобладающем повремени действии этой компоненты в юго-восточных румбах. Общие вертикальные перемещения реперов на разных горизонтах борта не совпадают с углом наклона участка борта. Причиной этого явления можно считать изменение наклона к горизонту максимальной компоненты поля напряжений или ее дискретные вариации вокруг фиксированного направления Для безопасного и эффективного ведения взрывных работ в районе оползневого участка Северо-Западного борта карьера необходимо уменьшать зону нерегулируемого дробления и интенсифицировать дробящее действие зарядов ЭВВ в зоне управляемого дробления на технологических блоках. Из всего разнообразия способов регулирования дробления горных пород энергией взрыва на карьерах комбината наиболее обоснованными являются. Корректировка параметров БВР и буровой сетки скважин на основе дальнейшего изучения механизма разрушения горных пород взрывом. Нахождение оптимальных интервалов времени замедления и последовательности взрывания, позволяющих обеспечить независимую работу каждого заряда ВВ и уменьшить как зону нарушения законтурного массива, таки величину отрыва породы от него. Внедрение схем многорядного короткозамедленного взрывания (МКЗВ), в том числе при оконтуривании взрывного блока скважинными зарядами среднего диаметра, позволяющих существенно снизить выход негабарита и действие взрывных нагрузок на законтурный массив. Литература 1. Яковлев А.В. Устойчивость бортов рудных карьеров при действии тектонических напряжений в массиве / А.В. Яковлев, НИ. Ермаков. – Екатеринбург ИГД УрО РАН, 2006. – 231 с. Ханукаев АН Физические процессы при отбойке горных пород взрывом / АН. Ханукаев. – М Недра, 1974. – 224 с 158 УДК 622.235.535.2: ВОЗДЕЙСТВИЕ СЕЙСМИЧЕСКИХ И УДАРНО-ВОЗДУШНЫХ ВОЛН НА ЗДАНИЯ ПРОМЫШЛЕННОЙ ЗОНЫ ОАО «ЕВРАЗ КГОК» И ПОСЕЛКА ВАЛЕРИАНОВСК П.В. Меньшиков, В.Г. Шеменёв, В.А. Синицын При современных условиях производства массовых взрывов становится характерным расширение диапазона скоростей колебаний грунта. При увеличивающихся динамических нагрузках от промышленных взрывов, в условиях интенсивной застройки промплощадок на ОАО «ЕВРАЗ КГОК» и строительства жилых зданий в поселке Валериановск требуется более детальный анализ факторов, определяющих устойчивость зданий и сооружений. Поэтому в результате проведенных экспериментальных работ определялось воздействие сейсмических и ударно- воздушных волн на здания средней общеобразовательной школы поселка Валериановск и завода «Порэмит». Измерения и регистрация параметров сейсмических колебаний выполнялись методом многоканальной регистрации механических колебаний с записью на цифровые сейсморегистраторы MiniMatePlus (фирма «Instantel», Канада, устройства регистрации и анализа УРАН и автономные измерители-регистраторы АИР НПО Автоматика, г. Екатеринбург). Сейсмические замеры массовых взрывов (табл. 1) на Главном и Северном карьерах Качканарского ГОКа проведены в 2 этапа в октябре 2011 г. – при положительной температуре окружающего воздуха игорных пород (+4 C); – в январе, феврале и марте 2012 г. – при отрицательной температуре окружающего воздуха и примерзлом состоянии горных пород на карьере ив пос. Валериановск (от –29 C до –9 Схемы расположения сейсморегистраторов представлены на рис. 1–4. Фотографии мест расположения сейсморегистраторов приведены на рис. 5–7, в табл. Ситуационный план расположения взрываемых блоков завода «Порэмит» и школы пос. Валериановск с расстояниями представлен на рис. 8. Таблица Максимальная масса заряда ВВ в группе и расстояния от взрываемых блоков до охраняемых объектов Дата взрыва Карьер, № блока, горизонт Максимальная масса ВВ, кг Место замеров Расстояние от взрываемых блоков до охраняемых объектов, м общая в группе г. Главный, бл. № гор. +130 м 300 Завод «Порэмит» 1700 21.10. 2011 г. Северный, бл. № 1983, гор. +205 м 000 Школа пос. Валериа- новск (ул. Эн- гельса, 10) 4500 23.01. 2012 г. Северный, бл. № 19971, гор. +175 м 480 1190 4800 25.01. 2012 г. Главный, бл. № гор. +130 м 970 Завод «Порэмит» 1900 30.01. 2012 г. Северный, бл. № 20113, гор. +190 м 540 Школа пос. Валериа- новск (ул. Эн- гельса, 10) 4000 01.02. 2012 г. Северный, бл. № 2015, гор. +220 м 270 3200 2700 14.03. 2012 г. Северный, бл. № гор. +205 м 117 470 907 гор. +175 м 112 000 890 Рис. 1. Схема расположения сейсморегистраторов возле завода «Порэмит» (20.10.11.) Рис. 2. Схема расположения сейсморегистраторов возле этажной средней общеобразовательной школы пос. Валериановск (Рис. 3. Схема расположения сейсморегистраторов возле этажной средней общеобразовательной школы пос. Валериановск (23.01.12) Рис. 4. Схема расположения сейсморегистраторов возле завода «Порэмит» Рис. 5. Месторасположения сейсмо- регистратора MiniMatePlus (1) возле этажной средней общеобразовательной школы пос. Валериановск ул. Энгельса, д. Рис. 6. Месторасположения сейсмо- регистратора АИР (1) возле этажной средней общеобразовательной школы пос. Валериановск (ул. Энгельса, д. 10) Рис. 7. Месторасположения сейсморегистратора УРАН (2) возле этажной средней общеобразовательной школы пос. Валериановск (ул. Энгельса, д. Таблица Результаты замеров основных параметров сейсмических колебаний и УВВ Дата и время проведения замеров гор блока Место замера Сейсмо- регистраторы Фактическая максимальная скорость колебаний, см/с Фактиче- ское максимальное давление на фронте УВВ, P, Па г час мин. Глав. карьер гор. + 130 м бл. № Возле здания завода «Порэмит» на ж/д насыпи (1) – – – – – MiniMatePlus (2) 0,15 0,1 0,1 0,21 УРАН (УРАН (2) 0,35 0,21 0,12 АИР 0,05 0,12 АИР 0,13 0,04 0,15 – 25.01.2012 г час. 31 мин. Глав. карьер, гор. +130 м бл. № Возле здания завода «Порэмит» на ж/д насыпи (1) 0,04 0,04 0,03 0,06 49,5 MiniMatePlus (2) 0,05 0,05 0,03 0,08 АИР 0,03 0,02 УРАН (УРАН (2) – – – – – Рис. 8. Ситуационный план расположения взрываемых блоков завода Пор эмит » и школы по с. Валерианов ск карты Векторные значения максимальной результирующей скорости сейсмических колебаний определены по выражению где V x , V y , V z – максимальные скорости сейсмических колебаний по продольной, поперечной и вертикальной составляющим, см/с. Допустимая скорость сейсмических колебаний составила 1,0 см/с – для этажной средней общеобразовательной школы пос. Валериановск (ул. Энгельса, д. 10) и 1,6 см/с – для этажного здания завода «Порэмит». Максимальная результирующая скорость сейсмических колебаний возле здания завода «Порэмит» составила 0,43 см/с, что враз ниже допустимой скорости сейсмических колебаний для данного объекта. Возле этажной средней общеобразовательной школы пос. Валериановск сейсморегистраторы MiniMatePlus, УРАН и АИР не зарегистрировали скорости сейсмических колебаний, так как она Рис. 9. Диаграмма допустимых и максимальных результирующих фактических скоростей сейсмических колебаний. Допустимые: I – ср. школа пос. Валериановск, ул. Энгельса, д. 10; II – завод По- рэмит». Максимальные результирующие (возле завода «Порэмит»): III – УРАН (2), 20.10.11.; IV – MiniMatePlus (2), 20.10.11.; V – АИР (2), 20.10.11.; VI – АИР (1), 20.10.11.; VII – MiniMatePlus (2), 25.01.12.; VIII – MiniMatePlus (1), 25.01.12.; IX – АИР (1), 25.01.12 I II III IV 1,6 1,5 1,4 1,3 1,2 1,1 1 0,9 0.8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 Скорость колебаний, см /с 1,6 0,04 0,06 0,08 0,13 0,15 0,21 0,43 1,0 V VI VII VIII IX была ниже установленного порога чувствительности сейсмодатчиков. При всех замерах максимальная фактическая результирующая скорость сейсмических колебаний не превысила допустимую скорость сейсмических колебаний, рассчитанную для каждого здания. Диаграмма допустимых и фактических максимальных результирующих скоростей сейсмических колебаний, а также допустимого давления и фактических максимальных давлений представлена на рис. Фактическое максимальное давление на фронте ударной воздушной волны, зарегистрированное возле здания завода «Порэ- мит» составило 64 Па (0,064 кПа), которое враз ниже допустимого значения давления, воздействующего на остекление сооружений Па. Таким образом, проведенные замеры сейсмического и ударно-воздушного воздействия опытно-промышленных взрывов на Главном и Северном карьерах, выполненных взрывным цехом ООО «АВТ-Урал» 20 и 21 октября 2011 года при положительной температуре воздуха и 21, 23, 25, 30 января, 1 февраля и 14 марта 2012 года при отрицательной температуре воздуха подтвердили устойчивую сейсмическую безопасность и безопасность воздействия ударных воздушных волн на здание завода «Порэмит» и этажное здание средней общеобразовательной школы в пос. Валериановск (ул. Энгельса, д. 10). Дальнейшее снижение сейсмического воздействия на охраняемые объекты при сохранении суммарной массы ВВ взрыва на блоке возможно достичь за счет снижения массы заряда ВВ на одну ступень замедления путем применения диагональных схем многорядного короткозамедленного взрывания, позволяющих исключить вероятность подбоя скважинной сети при увеличении времени замедления между группами зарядов до 67–75 мс. Литература 1. Богацкий В.Ф. Охрана инженерных сооружений и окружающей среды от вредного действия промышленных взрывов / В.Ф. Богацкий, А.Г. Фридман. – М Недра, 1982. 2. Типовой проект производства буровзрывных работ в карьерах рудоуправления ОАО Ванадий, 2011 г 166 УДК ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ВЗРЫВОВ НА ЗДАНИЯ ПОСЕЛКА БАЖОВА ПРИ ПРОВЕДЕНИИ ПНЕВМАТИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИЙ ГАЗОПРОВОДНЫХ ТРУБ А.А. Антипин, С.Н. Городилов, Г.П. Берсенёв Выполнена оценка воздействия сейсмических и ударных воздушных волн (УВВ) при проведении взрывных работ с применением наружных линейных кумулятивных зарядов ВВ для инициирования зарождения трещин опытных труб методом сосредоточенного взрыва для имитации условий развития дефектов магистральных трубопроводов на полигоне Копейского завода испытания труб (КЗИТ) на здания, расположенные в поселке Бажова г. Копейска Челябинской области. Вовремя проведения испытаний у администрации поселка возникли претензии по поводу возникновения в некоторых зданиях дефектов якобы вследствие проводимых опытных взрывов. Институтом горного дела УрО РАН проведены экспериментальные исследования по замеру величин сейсмических воздействий и интенсивности ударно-воздушных волн непосредственно на полигоне и у объектов, в которых подозревалось возникновение дефектов. Замеры показали малую вероятность того, что взрывы являются причиной разрушений. С целью подтверждения этих результатов Уральским федеральным университетом (УрФУ) выполнены техническое обследование и расчеты последствий указанных воздействий на строительные конструкции зданий котельной, общеобразовательной школы и жилого дома. В здании котельной выявлено разрушение остекления фасада производственного корпуса. Техническое обследование выявило, что физический износ остекления превышает 60 %, те. требуется полная замена деревянных конструкций и самого остекления. Исследование параметров взрывного воздействия, численное моделирование и расчеты критического импульса, проведенные поданным проф. Б.Н. Кутузова, показали, что при взрыве разрушения целых, правильно закрепленных стекол не происходит. На рис. 1 показана картина распределения максимальных главных нормальных напряжений в стекле при динамическом воздействии ударной воздушной волны. Из-за того, что стекла неплотно прилегают к рамам, при взрыве может происходить частичное разрушение и выпадение стекол из рам. При этом необходимо учитывать, что подобная картина может происходить и при воздействии порывов ветра (средняя скорость ветра за зимний период составляет 3 мс по нормативным данным. Таким образом, взрывы наружными зарядами нельзя рассматривать как единственную причину разрушения стекол. Аналогичные результаты получены при обследовании здания школы, расположенной по ул. Мира, Выполнен также натурный осмотр жилого дома по ул. Мира, 35, где, по заявлению ЖЭУ, вовремя взрыва в торцевой несущей стене дома образовалась трещина (рис. 2). Трещина проходит сверху вниз вдоль стены, она переходит в подоконную трещину и видна на цоколе. Здание выполнено по жесткой конструктивной схеме. Несущими являются наружные и внутренние стены. Пространственная жесткость и устойчивость здания обеспечиваются жесткостью перекрестных несущих стен и лестничных клеток. Здание этажное, прямоугольной формы в плане размером 39×17 м (по наружному обмеру. Перекрытия деревянные. Крыша здания – четырехскатная, вальмовая. Кровля – из волнистых асбестоцементных листов по деревянной обрешетке. Фундамент здания – бутобетонный, ленточный. Стены выполнены из шлакоблоков. Толщина наружных стен 600 мм. Рис. 1. Картина распределения максимальных главных нормальных напряжений в стекле при динамическом воздействии ударной волны ЛИТЕРА Массы Составляющая 1 Изополя главных направлений № Верхний слой Единицы измерения – МПа Массы собраны из загружений: 1 –0,116 –0,0964 –0,0771 –0,-578 –0,0386 –0,0193 –0,00102 0,00102 0,0193 0,0386 0,0578 0,0771 0,0964 0,102 Z Y X Здание построено в 1949 г. Капитальный ремонт, поданным технического паспорта, был выполнен в 1977 г. Состав работ не известен. Характер трещин позволяет считать причинами возникновения трещин осадку фундамента дома и длительный период эксплуатации. Ширина раскрытия трещины по наружной стене составляет 6–8 мм. Следы трещины имеются и на внутренней стороне стены. По результатам визуального осмотра наружных стен дома, результатам экспериментального замера параметров воздушного взрыва ясно видно, что подобная трещина не могла образоваться в результате воздействия наружного взрыва. Для ее образования требуется, чтобы произошла осадка фундамента дома, что маловероятно, так как при таком взрыве не зафиксировано сейсмических колебаний. Если бы трещина образовалась в результате воздействия ударной волны, то последнее привело бык разрушению стекол, крыши и т. п. явлениям, что фактически не наблюдалось. Для подтверждения этого вывода проведено моделирование ситуации, при которой могла возникнуть вышеуказанная трещина. На рис. показана расчетная модель дома, в которую включен бутовый фундамент на глубину заложения. Расчет выполнен на основные и особые сочетания нагрузок. При расчете на особые сочетания приняты следующие коэффициенты сочетаний постоянные нагрузки 0,9, временные нагрузки. Расчет на особые сочетания выполнен с использованием инструментальной записи ускорений (акселерограмм). Так как здания имеют простую геометрическую форму прямоугольника, то горизонтальные динамические нагрузки прикладывались в направлениях продоль- Рис. 2. Трещина в наружной торцевой стене дома ной и поперечной осей. Для каменных конструкций зданий при расчете учитывалась вертикальная динамическая нагрузка. Наибольшие главные растягивающие напряжения вкладке наружных и внутренних стен равны 0,058 МПа при Rbt = 0,2 МПа. Наибольшие главные сжимающие напряжения вкладке наружных и внутренних стен равны 0,255 МПа. Наибольшее перемещение вдоль здания 0,129 мм, что составляет высоты здания. Наибольшее перемещение поперек здания 0,105 мм, что составляет 1/77143 высоты здания. Таким образом, жесткость здания в направлениях X и Y вполне обеспечена. Выполненный уточненный расчет показал, что при заданном динамическом воздействии максимальные главные растягивающие напряжения составляют 29 % от расчетного сопротивления кладки растяжению и появляются в подоконных зонах наружных стен возникновение сквозных трещин в наружных стенах невозможно. В целом анализ сейсмовоздействия и действия ударной воздушной волны при проведении взрывных работ на здания, расположенные в пос. Бажова г. Копейска Челябинской области показали сейсмические воздействия и действия ударно-воздушных многократных взрывов наружными зарядами массой по 3,6 кг порошкообразного аммонита №6 ЖВ, насыпаемого из патронов Ø = 32 мм, не могли привести к разрушениям стен зданий и выпадению прочно закрепленных стекол из исправных рам при взрывах может происходить выпадение только разрушенных и треснутых стекол из дефектных рам. При этом необходимо учитывать, что подобная картина может происходить и по причине резких порывов ветра. Рис. 3. Расчетная модель дома 170 УДК 622.235: ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫЕ ЗАМЕРЫ ПРИВЕДЕНИИ ВЗРЫВНЫХ РАБОТ ПО СВАРКЕ МЕТАЛЛОВ В.И. Чернухин, Ю.П. Бесшапошников П.В. Меньшиков, В.Г. Шеменёв, В.А. Синицын Во многих зданиях именно окна являются теми элементами, которые разрушаются при наименьших взрывных нагрузках. Оконное стекло представляет собой хрупкий материал, который рассыпается, как только напряжение достигнет предела упругости. Так как окна обычно имеют большие горизонтальные размеры между опорами, то они первыми откликаются на взрывные нагрузки и, следовательно, при аварийных взрывах чаще всего разрушаются в режиме квазистатического нагружения. Жилые дома на станции Большое Седельниково ив поселке Ша- бровский находятся на расстоянии около 3–4 км от полигона ОАО «Уралхиммаш». Строящийся коттедж около жилого дома № 123 по ул. Серова в п. Шабровский представляет собой конструкцию из железобетонных блоков на фундаменте из кирпича. Здание обще- Рис. 1. Схема расположения сейсморегистраторов возле жилого дома № 4, ул. Золотые, п. Шабровский Рис. 2. Схема расположения сейсморегистраторов возле жилого дома № 57, ул. Калинина, пос. Шабровский Рис. 3. Схема расположения сейсморегистраторов возле детского сада № 7 Радуга в поселке Большое Седельниково (ул. Лесная, д. 7) Рис. 4. Фото расположения сейсморегистраторов (здание общежития Шабровского талькового комбината в п. Шабровский; 02 августа 2012 г.) жития Шабровского талькового комбината – одноэтажное кирпичное здание. Жилой домна ул. Золотые в пос. Шабровский – этажное деревянное здание с пристройкой из кирпича. Жилой домна ул. Калинина в п. Шабровский состоит из железобетонных блоков. Детский сад № 7 Радуга на станции Большое Седельни- ково – этажное здание из железобетонных панелей (рис. Давление на фронте ударной воздушной волны (УВВ) определялось сейсморегистратором MiniMate Plus с помощью линейного микрофона L«714A0401» для измерения давления в ближней зоне с минимальной разрешающей способностью 0,25 Па. По результатам замеров с помощью программного обеспечения BlastWare III на компьютере определялись расчетные величины в динамике процесса. Замеры давления на фронте УВВ проводились в июле и августе 2012 г. – при положительной температуре окружающего воздуха (+17 C, +28 C, +19˚C); в октябре и декабре 2012 г. – при отрицательной температуре окружающего воздуха (от –1 C, –17 C). Результаты замеров представлены в таблице. По нормативным данным для остекления зданий опасно избыточное давление 200–250 Па. Здания и сооружения получают серьезные повреждения при давлении на фронте УВВ силой 10 кПа, которое практически безвредно для человека. Стекла толщиной 173 0,002–0,003 м разрушаются при избыточном давлении 600–1800 Па, при этом происходит частичное или полное разрушение плохо закрепленных стекол в старых рассохшихся рамах окон. График изменения давления на фронте УВВ представлен на рис. 5. Фактические максимальные значения давления на фронте УВВ составили Па для остекления жилого дома № 4 по ул. Золотые, которое меньше опасного значения давления (250 Па) примерно в 3 раза 121 Па для остекления жилого дома № 57 по ул. Калинина, которое меньше опасного значения давления (250 Пав раза 51 Па для остекления здания детского сада № 7 Радуга, которое меньше опасного значения давления (250 Па) примерно в 5 раз. Фактическое максимальное давление на фронте УВВ не оказывает вредного воздействия на остекление жилых зданий издание Таблица |