Методические указания к выполнению курсовой работы для студентов всех форм обучения
![]()
|
Контроль ![]() ![]() 12. Из рисунка 3.3 определяем относительный шаг решетки ![]() ![]() 13. Находим шаг сопловой решетки ![]() где bc- хорда выбранного профиля. ![]() Рисунок 3.9 ![]() Рисунок 3.10 14. Число лопаток в сопловой решетке ![]() 15. Определяем осевую ширину сопловой решетки ![]() С целью унификации проточной части величину Вс сохраняем в остальных ступенях турбины. 16. Из рисунка 3.5 определяем относительный шаг рабочей решетки ![]() ![]() ![]() Угол βу выбираем с таким расчетом, чтобы искомый относительный шаг находился в оптимальном диапазоне, указанном в таблице 3.1. 17. Подсчитаем шаг рабочей решетки ![]() где bр - хорда выбранного профиля (см. рисунок 3.5). Величину tp сохраним в остальных ступенях с целью унификации проточной части. 18. Вычисляем количество рабочих лопаток в рабочей решетке ![]() Полученное значение лопаток округляем до ближайшего целого числа. 19. Определяем ширину рабочей решетки ![]() Сохраняем величину Вр постоянной для остальных ступеней. 20. Находим коэффициент скорости сопловой решетки ![]() ![]() 21. Высчитываем действующую скорость потока пара за сопловой решеткой ![]() 22. Определяем окружную скорость на среднем диаметре ступени ![]() 23. По известным U, С1 и α1 строим выходной треугольник скоростей сопловой решетки в масштабе 1мм - 5м/с (см. рисунок 3.11). Из треугольника графическим путем определяем относительную скорость W1 и входной угол β1. 24. По известным значениям β1, β2, и lр по рисунку 3.7 находим величину коэффициента скорости рабочих лопаток ![]() 25. Вычисляем располагаемый тепловой перепад на рабочих лопатках по известному ρ ![]() Контроль ![]() 26. Рассчитываем теоретическую относительную скорость пара W2t на выходе из рабочих лопаток ![]() 27. Вычисляем действительную относительную скорость пара W2 на выходе из рабочих лопаток ![]() 28. По известным значениям U1, β2иW2 строим выходной треугольник скоростей рабочей решетки в том же масштабе. Из треугольника графическим путем определяем величину абсолютной скорости пара С2 на выходе из рабочей решетки и выходной угол α2 (см. рисунок 3.11). 29. Подсчитаем тепловые потери: а) на соплах ![]() б) на рабочих лопатках ![]() в) с выходной скоростью ![]() Кинетическая энергия выходной скорости ∆hвс первой ступени прибавляется к располагаемому тепловому перепаду второй ступени, второй – к третьей и т.д. до последней. У последней ступени ∆hвс теряется безвозвратно. 30. Вычисляем относительный лопаточный КПД ступени по потерям ![]() 31. Определяем фиктивную скорость Со на выходе пара из сопла, подсчитанную по тепловому перепаду на ступень ![]() ![]() 32. Определяем относительный лопаточный КПД ступени ![]() ![]() Знак «-» при С2u ставиться при α2 90о. ![]() Рисунок 3.11 Контроль: Относительная разность между КПД, вычисленными по формуле (3.87) и (3.89), не должна составлять более 1-2 %, т.е. ![]() 33. Находим число гребешков в уплотнении диафрагмы ![]() ![]() где Рс определяется по рисунку 3.9. 34. Вычисляем площадь в уплотнении диафрагмы (см. рисунок 3.2) ![]() где dу – диаметр вала в уплотнении. Величину dу берем из прототипа; δу = 0,001* dу – радиальный зазор. Примем для всех последующих ступеней Fуд = const. 35. Определяем коэффициент расхода μу через щель уплотнения по рисунку 3.2. 36. Находим потерю тепла в ступени от утечек пара через диафрагменное уплотнение ![]() 37. Вычисляем потерю тепла на трение диска о пар ![]() 38. Подсчитаем относительный внутренний КПД ступени ![]() 39. Рассчитаем энтальпии пара: а) за сопловой решеткой ![]() б) за рабочими лопатками ![]() в) за ступенью ![]() 40. Находим использованный тепловой перепад ![]() ![]() 41. Строим действительный процесс расширения пара в первой ступени давления в i-s диаграмме (см. рисунок 3.9) и находим: а) давление за соплом – Рс, бар; б) давление за ступенью – Р1, бар; в) температуру за ступенью t1, ˚С; г) удельный объем за ступенью ν1, м3/кг. Конечные параметры пара первой ступени являются исходными для второй. 42. Высчитываем относительный внутренний КПД ступени ![]() Относительная разность между КПД, определенных по формулам (3.94) и (3.99), не должна превышать 1-2 %. Контроль ![]() 43. Определяем внутреннюю мощность ступени ![]() Аналогичным образом ведем тепловой расчет последующих ступеней давления. Результаты расчета сводим в сводную таблицу 3.2. Треугольники скоростей, тепловые процессы ступеней, использованные в расчетах ступеней, чертятся на отдельных листах (на миллиметровке). 3.4 Коррекция проточной части После окончания расчета последней ступени и определении энтальпии пара iz на выходе из нее проводим следующие вычисления: 1 Определяем использованный тепловой перепад Hi в турбине Hi = i0 - iz, кДж/кг. (3.101) 2 Находим действительный относительный внутренний КПД турбины ![]() где 0,98 – коэффициент, учитывающий потери от нестационарности потока. Если значение найденного КПД отличается не более, чем на 1-2 % от значения, заложенного в предварительном расчете, то коррекция проточной части не производится. В противном случае необходимо осуществить коррекцию высот сопловых и рабочих решеток в следующей последовательности: а) Вычисляем внутреннюю мощность турбины ![]() таблицы 3.2 ![]() б) Подсчитываем действительный расход пара Gд на турбину ![]() в) Уточняем высоты решеток: сопловых ![]() рабочих ![]() где ![]() ![]() G - расход пара на турбину, принятый в расчетах проточной части. Результаты коррекции заносим в таблицу 3.2. г) Определяем действительную электрическую мощность ![]() ![]() где ![]() ![]() ![]() |