ЖБК-№2-SODIQ. Общие данные для проектирования

• Название: Общие данные для проектирования
• Дата: 27.08.2021
• Размер: 0.73 Mb.
• Имя файла: ЖБК-№2-SODIQ.docx
• Тип: Документы; #228088
• страница: 4 из 6

4.4.8. Упругая реакция средней колонны:



4.4.9. Изгибающие моменты в расчётных сечениях средней колонны:











4.4.10. Крановая Н на средней колонне

Реакция верхней опоры двух левых колонн



Реакции мешавад; ҳосили ҷамъи реаксияҳои

R_1р= ± R₁=11 кН.

Перемещение


4.4.11. Упругая реакция средней колонны:



4.4.12. Изгибающие моменты в расчётных сечениях средней колонны:








4.4.13. Давление D из 4-х кранов на средней колонне

D =853,1 кН; D = 126,1 кН приложена в двух крайних колоннах

Изгибающий момент на средней колонны от действии вертикальной давление

М = М = 0

Одновременно на средней колонне действует сила кН эксцентриситетом М = М = D ∙ е = 126,1 ∙ =31,5 кН∙м.

Реакция крайних колонн



Реакция опоры средней колонны:



Суммарная реакция в основной системе

с учётом пространственной работы



4.4.14. Упругая реакция средней колонны:



4.4.15. Изгибающие моменты в расчётных сечениях средней колонны:





Две страницы
Т

А

Б

Л

И

Ц

А
Внутренных
У

С

И

Л

И

Й

Т

А

Б

Л

И

Ц

А
Внутренных
У

С

И

Л

И

Й

5. Расчет прочности двухветвевой колонны среднего ряда

Данные для расчета сечений: бетон тяжелый класса В20, под­вергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении, R = 11,5 МПа; R_bt=0,9 МПа; Е = 24 ∙ 10 мПа (прил. І н IV). Армату­ра класса A-II, d>10 мм, , Е = 2,1 ∙ 10⁵ МПа (прил. V). В данном примере ограничиваемся расчетом двух сечений: II-II на уровня верхней консоли колонны
а). Сечение колонны см при ; по­лезная высота сечення

. В сечение действуют три комбина­ции расчетных усилий

Сечение II-II

Виды нагрузки	Величина усилий в комбинациях
	М	М	N
М, кН∙м.	469,4	0,0	89,7
N, кН.	1294,3	969,5	1498,3

Усилия от продолжительного действия нагрузки М₁=0; = 969,5 кН.

При расчете сечения на первую и вторую комбинации усилий расчетное сопротивление R_b следует вводить с коэффициентом = 1,1, так как в комбинации включены постоянная, снеговая, крано­вая и сейсмическая нагрузки; на третью — с коэффициентом = 0,9 (по­стоянная и снеговая). Расчет должен выполняться иа все три ком­бинации, и расчетное сечение симметричной арматуры дол­жно приниматься наибольшее. Ниже дан расчет сечения по первой комбинации.

Вычисляем: = М/N = 46940/1294.3 = 36.3 см; = (l/30)h=60/30=2 см; (в комбинации расчетных усилий учитывается крановая на­грузка); необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

Условная критическая сила

N_cr=


Где ;



= /2=0+969.5·(0,56-0,04)/2=252.1 kH

=469.4+1294.3· (0,56-0,04)/2=806 kH·м,  = e /h = 0,363/0,60 = 0,605

 = 0,5 – 0,01 (l /h) – 0,01R = 0,5-0.01·(880/60)-0,01·1,1·11,5=0,480

 > _{принимаем}  =0,605 , = , при =0,004 (первое приближение)

= =0,004·50·56·(0,5·60-4 =7571.2 =1 Коэффициент

η = 1/[1– ] = 0,27 расстояние:е =е · η + 0,5 h – = 36,3∙ 0,27+ 0,5 ∙ 60 – 4 = 35,8 см.

_{При условии, что А} =А _{высота сжатой зоны}

Относительная высота сжатой зоны: =х\ =20,5\56=0,366

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:

.

Где ω = 0,85 – 0,008 R = 0,85 – 0,008 ∙1.1 ∙11,5 = 0,7488. = =280 МПа

В случай =0,366< =0,614





Площадь арматуры А =А по конструктивным сооб­ражениям, А_s=0,002 =0,002 • 50• 56 = 5.6 см², Принимаем 3 16 А – II с

Расчет сечения колонны II-II в плоскости, перпендикулярной к плоскости изгиба, не производим, так как =45.74 < =50.8 где = 1,5 =1,5·4.4=6.6 м,

Сечение IV – IV в заделке колонны (см. рис.). Высота всего сечения двухветвевой колонны 140 см; сечение ветвей bхh=50х25 см; h_o=21 см; расстояние между осями ветвей с=115 см; расстояние между осями распорок при пяти панелей s=H₁/n= =14,15/5=2,83 м; высота сечения распорки 40 см. В сечении дейст­вуют три комбинации расчетных усилий, значения их приведены в табл.

Виды нагрузки	Величина усилий в комбинациях
	М	М	N
М, кН∙м.	1909,2	-72	17,7
N, кН.	1881	1715,7	2244,3
Q, кН	111,5	13,8	1,17

Усилия от продолжительного действия нагрузки: =0; =1331,7 кН; Q=0. Расчет должен выполняться на все три комби­нации усилий, и расчетное сечение арматуры должно прини­маться наибольшее. Ниже дан расчет по третьей комбинации.

Расчетная длина подкрановой части колонны при учете нагруз­ки от крана во всех комбинациях (см. табл. ) =Ψ = 1,5·14,15= 21,225 м. Приведенный радиус инерции сечения двухветвевой колонны в плоскости изгиба определяем по формуле

\ = / =0,123 ,

Приведенная гибкость сечеиия — необходимо учесть влияние прогиба элемента на его проч­ность.

Вычисляют: = М/N = 190920/2244.3 =85 см ,Где см ;

=0+1331.7·1.15/2) =765.7 кН·м; = 17.7+2244.3·(1.15/2)=1308.2 кНм;

=1+1·(765.7/1308,2)=1.59 ;  = l /h = 85/140= 0,607;  = 0,5-0.01·(2122,5/140)-0,01·1,1·11,5=0,475;  > _{принимаем}  =0.607;

= , при =0,0065 (1- прогиб)

=2·0,0065·50·25·(115/2)=0,5373·





η = 1/[1– ] = 2.35

Определяем усилия в ветвях колонны по формуле:

N_br =N/2 η/c=2244.3/2 17.7·2.35/1.15=1122.15

N_br1 =1158.32, N_br2 =1085.98;

Вычисляем: М_br=(QS)/4=(13.8·2.83)/4=9.76 kH;

e =(9.76·100)/1158.32=0.84cma=1 см

L=l_a+h/2-a=1+25/2-4=9.5см

Подбор сечений арматуры ведем по формулам:



= = =0,872>0

Где = = -1.06<0 = / =4/21=0,1904

В расчетном случае =0,872> =0,614 армирование ветвей принимаем симметрично.

А =А ₌ = =5,71

Коэффициент армирования ,

_{что незна}­чительно отличается от принятого ранее; значения ,, поэтому второго приближения делась не требуется. При зна­чительном отклонении значения ц против згаданного необходимо вы­полнить следующее приближение. Принимаем 318 А–IIc А =А = 7.63 см

Проверим необходимость расчета подкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной к плоскости изгиба. Расчетная длина =0,8H₁=0,8·14.15=11.32м, Радиус инерции , =78.45 см >60.6 см, —необходимо учесть влияние проги­ба элемента на его прочность.

Значение случайного эксцентриситета: e_o=25/30 = 0,833см ; =Н\600=1415/600=2.36 см; >1 см.. Принимаем =2,36 см. Тогда : = 2,36+0,5(46—4) = 23.36 см;

= 0+1331.7·0,2336=311.1 кН-м; М=0 + 2244.3·0,2336=524.3 кН • м; =1; = 1+311.1/524.3=1.6 кН • м;

= 2.36/60 = 0,039<; _min = 0,5-0,01·1132/50--0,01-1,1·11,5=0,1471

см ; см

_При 418А–III с А = 10.18см



η = 1/[1– ] =3.72; е=2.36·3.72+50/2-4=30 см

Определяем:

= 4/46 = 0,087, = =0.032>0

При = =0.749>0,551

Имеем расчетный случай =0,749> =0,614. Армирование ветвей принимаем симметрично.

Вычисляем

(418 А-II бо А =10.18 см, следовательно, принятого количе­ства площади арматуры достаточно.

Расчет промежуточной распорки. Изгибающий момент в распор­ке М =  ∙ S/2 = (13.8·2.83)/2=19.53 кН∙м Сечение распорки прямо­угольное: ϐ = 50 см; А=40 см; h₀ = 36 см. Так как эпюра моментов двухзначная

А = A¹_s= =2.18 cм .

Принимаем 310А–IIc А =А =2.36

Поперечная сила в распорке;

Определяем Q= ∙ ∙R ∙ϐ h =0,6·1,1·0,9·(100)·50·36=107 кН.

Так как Q=107 кH > Q_ds=33,97 кН, поперечную арматуру прини­маем конструктивно d=6 мм класса A-I c s = 150 мм



6. Расчет фундамента под среднюю двухветвевую колонну