ЖБК-№2-SODIQ. Общие данные для проектирования

• Название: Общие данные для проектирования
• Дата: 27.08.2021
• Размер: 0.73 Mb.
• Имя файла: ЖБК-№2-SODIQ.docx
• Тип: Документы; #228088
• страница: 3 из 6

б) на уровне отметке + 18,4 для крайних колонн:

– по первой формы колебаний

 = S = 43.8 кН;  = = 43.8 кН;

– по второй формы колебаний

 = S = – 22.9 кН;  = – 22.9 кН;

–а также для среднего колонна

– по первой формы колебаний

 = S = 86.3 кН;

– по второй формы колебаний

 = S = – 45.1 кН.

в) Расчетные значения перерезывающих сил

– на отметке +14,0 м для крайних колонн

= 84.4 кН;

– а также для среднего колонна

= 123.9кН;

– а также на отметке + 12,00 для крайних колонн

= 49.4 кН;

– а также для среднего колонна

= 97.4 кН.

3.5.6.Определение изгибающих моментов от действия сейсмических сил

–для крайних колонн на отметке 0,00 м

по первой формы колебания

М = S ∙ Н + S ∙ Н₁= 43.8 ∙ 18.4 + 37.2 ∙ 14 = 1326.7 кН∙м;

а также по второй формы колебания

М = S ∙ Н + S ∙ Н₁= - 22.9 ∙ 18,4 + 46.5 ∙ 14 = 229.6 кН∙м.

а также на отметке + 14,0 м

по первой формы колебания

М = S ∙ Н₂= 43.8 ∙ 4,4 = 192.7 кН∙м;

по второй формы колебания

М = S ∙ Н₂= - 22.9 ∙ 4.4 = - 100.8 кН∙м.

–для среднего колонна на уровне отметки 0,00 м

по первой формы колебания:

М = S ∙ 18.4 + S ∙ 14 = 86.3 ∙ 18.4 + 37.6 ∙ 14 = 2114.3 кН∙м;

по второй формы колебания:

М = S ∙ Н + S ∙ Н₁= - 45.1 ∙ 18.4 + 47 ∙ 14 = -171.8 кН∙м.

а также на отметке + 14,0 м,

по первой формы колебания:

М = S ∙ Н₂= 86.3 ∙ 4.4 = 380 кН∙м;

по второй формы колебания

М = S ∙ Н₂= - 45.1 ∙ 4.4 = - 198.4 кН∙м.
3.5.7.Расчетные значения изгибающих моментов для крайних колонн

– на отметке 0,00 м

М

– на отметке 8,50 м

М

а также для среднего колонна

–на отметке 0,00 м

М

– на отметке 14,0 м

М

Рис.6. Действие сейсмических сил на отдельные колонны: а) на крайних колонн по 1-й формы колебания, б) на среднюю колонну по 1-й формы колебания, в) а также для крайних и среднего колонна по 2-й формы колебания




Рис.7. Эпюра поперечных сил от действии сейсмических сил для крайних колонн;

а также для средних колонн: а,г) 1-я форма колебания; б,д) 2-я форма колебания;

в,е) расчетные значения перерезывающих сил

Рис.8. Эпюра изгибающих моментов от действии сейсмических сил для крайних колонн; а также для средних колонн: а,г) 1-я форма колебания; б,д) 2-я форма колебания; в,е) расчетные значения перерезывающих сил

4. Определение усилий в колоннах рамы

4.1. Общие положения.

Расчёт рамы выполняют методом перемещений. Неизвестным является ∆₁- горизонтальное перемещение верха колонны. Основная система содержит горизонтальную связь, препятствующую этому перемещению. Каноническое уравнение метода перемещений имеет вид:



где R_1p-реакция верха колонн от внешнего воздействия; c_dim –коэффициент учитывающий пространственный характер работы каркаса здания.

Постоянная, снеговая, ветровая нагрузки действуют одновременно на все рамы температурного блока, при это пространственный характер работы каркаса не проявляется c_dim =1. Крановая же нагрузка приложена только к нескольким рамам блока, однако благодаря жесткому диску покрытия в работу вовлекаются все рамы блока, проявляется пространственная работа, c_dim >1.

Подвергают основную систему единичному перемещению ∆₁=1 и вычисляют реакции верхнего конца сплошной и двухветвевой колонн R­_∆ по формулам приведённым далее.


4.1.1.Для сплошной крайней колонны:


где ;







4.1.2.Для средней двухветвевой колонны при числе панелей n=5




Где









Суммарная реакция






4.2. Усилия в колоннах рамы от постоянной нагрузки

Продольная сила F₁=201кН на крайней колоне действует с эксцентриситетом e₀. В верхней части e₀=0, момент M₁=F₁e₀=201∙0=0

В подкрановой части колонны кроме силы F₁ приложенной с эксцентриситетом , действуют:

-расчётная нагрузка от стеновых панелей толщиной 30 см кН с



Расчётная нагрузка от подкрановых балок c



Расчётная нагрузка от надкрановой части колонны F=19.9кН с е₀=0.31м

Суммарное значение момента



Вычисляют реакцию верхнего конца левой колонны по формуле:



Согласно принятому в расчёте правилу знаков реакция, направленная вправо, положительна. Реакция правой колонны , средней колонны (так как загружена центрально). Суммарная реакция связей в основной системе 7,3+0-7,3=0, при этом из канонического уравнения следует, что . Упругая реакция левой колонны

4.2.1. Изгибающие моменты в сечениях колонны (нумерация сечений показана на рис.) равны:



4.2.2. Продольные силы в средней колонне:




4.3. Усилия в колоннах рамы от снеговой нагрузки

Реакция верхней опоры двух крайних колонн.






Согласно принятому в расчёте правилу знаков реакция, направленная вправо, положительна. Реакция правой колонны , средней колонны (так как загружена центрально). Суммарная реакция связей в основной системе 0.81+0-0.81=0, при этом из канонического уравнения следует, что . Упругая реакция левой колонны

4.3.1. Продольные силы в средней колонне:
4.4. Усилия в колоннах от крановой нагрузки.

Рассматривают следующие виды загружения:

1) на крайней колонне и на средней;

2) на средней колонне и на крайней;

3) четыре крана с на средней колонне;

4) тормозная сила на крайней колонне; тормозная сила на средней колонне.

4.4.1. Давление D на крайней колонне, на среднюю колонну

В первом случае на крайней колонне сила приложена с эксцентриситетом e=0.25м (аналогично эксцентриситету приложения нагрузки от веса подкрановой балки (см. рис.). Момент в узле . Реакция опоры левой колонны



Одновременно на средней колонне действует сила кН эксцентриситетом При этом . Реакция опоры средней колонны:



Суммарная реакция в основной системе

с учётом пространственной работы



Где при шаге рам 6м и длине температурного блока 72м.


4.4.2.Упругая реакция средней колонны:



4.4.3. Изгибающие моменты в расчётных сечениях средней колонны:













4.4.4. Крановая Н на левой колонне.

Реакция верхней опоры двух левых колонн



Реакции мешавад; ҳосили ҷамъи реаксияҳои

R = ± R₁=10.4 кН.

Перемещение


4.4.5. Упругая реакция средней колонны:



4.4.6. Изгибающие моменты в расчётных сечениях средней колонны:







4.4.7. Давление D на средней колонне

D =426,6 кН; D = 84,32 кН приложена в двух крайних колоннах

Изгибающий момент на средней колонны от действии вертикальной давление

М = М = D ∙ е = – 426,6 ∙ 0,75 = – 320 кН∙м.

Одновременно на средней колонне действует сила кН эксцентриситетом М = М = D ∙ е = 84,32 ∙ =21,1 кН∙м.

Реакция опоры левой колонны



Реакция опоры средней колонны:



Суммарная реакция в основной системе

с учётом пространственной работы



Где при шаге рам 6м и длине температурного блока 72м.