ЖБК-№2-SODIQ. Общие данные для проектирования
 Скачать 0.73 Mb.
|
|
3.5. Сейсмическая нагрузка. 3.5.1 Подсчёт расчётной нагрузки приходящейся на уровень покрытия (верхняя масса) Табл.2.
Примечание: (-) выбраны расчетные нагрузки вместо их масс (см.пред.стр.) 3.5.2 Подсчёт расчётной нагрузки, приходящейся на уровень крана (нижняя масса)
Табл.3. Из таблици видно что Q1= 1765,4 кН= 177  .Q2= 1376,8 кН= 138 .Соответствующие массы  Q /q=177/9.81=18 т∙сек/м2 /q=138/9.81=14,1т∙сек/м2Жесткость поперечнего сечения железобетонной крайней колонны а) Жескость подкрановой части колонны при классе бетонна В20  б) Жескость надкрановой части колонны:  Жесткость поперечнего сечения железобетонной средней колонны а) Жескость надкрановой части колонны при классе бетонна В20  а) Жескость подкрановой части колонны при классе бетонна В20    Подкр. -  Надкр. -  3.5.3. Определение единичных перемещений рамы: Поперечные рамы может быть представлена в виде схемы с двумя степенямы свободы: (рис.)      3.5.4.Определение частот собственных колебаний рамы        – Определение периода колебаний:   – Определение коэффициента формы колебании: Сначала определяем ординаты форм собственных колебания на уровне грузов. Принимаем ординату на уровне груза Q1 равно единицу т.е – х = 1,0:– для первой формы колебании  – для второй формы колебании х = 1,0;  Рис.4.Ординаты форм собственных колебаний: а) 1-я форма колебания, б) 2-я форма колебания – коэффициенты формы колебании: а) для первой формы колебании   б) для второй формы колебании  η  = х ∙ 0,24 = –0,819 ∙ 0,24= –0,20.– Определение динамических коэффициентов  = 1,1/T = 1,1/1,96= 0,56; = 1,1/T = 1,1/0,60= 1,83 2,7, = 1,83 принимаем.   3.5.5.Определение сесмических сил – для первой формы колебании  S  = 0,25 ∙ 1,2 ∙ 138 ∙ 0,4 ∙ 0,56 ∙ 1,5 ∙ 1,25 = 17,4 т.– для второй формы колебании S  = 0,25 ∙ 1,2 ∙ 177 ∙ 0,4 ∙ 1,83 ∙ 1,5 ∙ 0,24 = 14 т ;S = 0,25 ∙ 1,2 ∙ 138 ∙ 0,4 ∙ 1,83 ∙ 1,5 ∙ (-0,20) = -9,1 т. Рис.5. Сейсмические силы, действующие на поперечную раму: а) 1-я форма колебания, б) 2-я форма колебания – Отношение жесткостей две крайние колонны и средняя двухветвевой колонна пропорционально разделяются. –жесткость надкрановой части крайних колонн  отношение  Суммарная жесткость надкрановой части всех колонн:  Сейсмическая сила, принадлежащая крайних колонн:  , для 1-ой формы колебания; , для 2-ой формы колебания;а также для среднего колонна: S  =S ∙ = 43.8 ∙ 1,97 =86.3 кН, для 1-ой формы колебания;S =S ∙ = –22.9 ∙ 1,97 = –45.1 кН, для 2-ой формы колебания;–Жесткость подкрановой части колонн: Е  ∙ I = 2·11.46 ∙ 10 =22.92∙ 10 Н∙м ; Е ∙ I = 23.1 ∙ 10 Н∙м ,отношение В  /В = 23.1∙ 10 /22.92∙ 10 = 1.01;Суммарная жесткость подкрановой части всех колонн:  Сейсмическая сила, действующая на крайние колонны: S = S /3.01 = 112/3.01 = 37.2кН, – для 1-ой формы колебания;S = S /3.01 = 140/3.01 = 46.5 кН, – для 2-ой формы колебания;а также для среднего колонна: S =S ∙ = 37.2 ∙ 1.01 = 37.6 кН, – для 1-ой формы колебания;S =S ∙ = 46.5 ∙ 1.01 = 47 кН, – для 2-ой формы колебания;Сейсмические силы распределенные по колоннам а) –две крайние колонны по первой формы колебания б) –средняя двухветвевая колонна по первой формы колебания в) –а также для второго колебания г) –а также для второго колебания –Поперечные силы (перерезывающие) от действия сейсмических сил а) -на уровне отметке +14,0 для крайних колонн – по первой формы колебаний = S + S = 43.8 + 37.2 = 81 кН; = 81 кН;по второй формы колебаний  = S + S = - 22.9 + 46.5 = 23.6 кН; = 23.6 кН;–а также для среднего колонна – по первой формы колебаний  = S + S = 86.3 + 37.6 = 123.9 кН; – по второй формы колебаний  = S + S = - 45.1 + 47 = 1.9 кН; | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
