Проектирование привода к ленточному конвейеру с одноступенчатым цилиндрическим редуктором. Проектирование привода к ленточному конвейеру с одноступенчатым. Проектирование привода к ленточному конвейеру с одноступенчатым цилиндрическим редуктором Оглавление

• Название: Проектирование привода к ленточному конвейеру с одноступенчатым цилиндрическим редуктором Оглавление
• Анкор: Проектирование привода к ленточному конвейеру с одноступенчатым цилиндрическим редуктором
• Дата: 19.09.2022
• Размер: 0.49 Mb.
• Имя файла: Проектирование привода к ленточному конвейеру с одноступенчатым .docx
• Тип: Документы; #685080
• страница: 9 из 14

5.2 Расчет валов на выносливость

Расчет валов на выносливость является уточненным и позволяет учесть влияние концентрации напряжений и абсолютных размеров на их прочность. Цель расчета – определение запасов прочности в наиболее опасных сечениях вала S и в сравнении их с допускаемыми значениями [S]. Должно выполняться условие

S > [ S ] = 2,5.

Расчетное значение запаса усталостной прочности определяется по зависимости [4] , (9)

где – запас усталостной прочности только по изгибу,

– запас усталостной прочности только по кручению.

Запасы усталостной прочности по изгибу и кручению определяются по зависимостям [4]

; (10)
, (11)
где , – пределы выносливости при изгибе и кручении,

, – амплитуды циклов нормальных и касательных напряжений,

, – средние нормальные и касательные напряжения,

, – эффективные коэффициенты концентрации напряжений при изгибе и кручении,

, – коэффициенты чувствительности материала к асимметрии циклов напряжений при изгибе и кручении,

– фактор качества поверхности,

– масштабные факторы при изгибе и кручении.

Расчет на выносливость быстроходного вала-шестерни.

Расчет выполняется для наиболее опасного сечения вала, находящегося в середине шестерни.

Амплитуда цикла нормальных напряжений, изменяющихся по симметричному циклу, определяется по зависимости
,
где Ми1 – максимальный изгибающий момент в расчетном сечении, Ми1 = 52,73·103 Н·мм;

Wx1 – осевой момент сопротивления сечения вала-шестерни, равный

.

После подстановки значений получаем

.

Амплитуда цикла касательных напряжений, изменяющихся по отнулевому циклу,

,

где Т1 – вращающий момент на валу, Т1 = 44,1·103 Н·мм;

Wр1 – полярный момент сопротивления сечения вала-шестерни, равный

.

После подстановки значений получаем

.

Средние нормальные напряжения определяются по зависимости

,

где диаметр вала в расчетном сечении принят равным диаметру окружности впадин шестерни df1 = 31,655 мм.

Средние касательные напряжения численно равны амплитудной составляющей касательных напряжений, т.е. .

Пределы выносливости при изгибе и кручении равны [4]:

;

,

где – предел прочности материала вала, для стали 40Х = 950 МПа.

Коэффициенты чувствительности материала к асимметрии циклов напряжений при изгибе и кручении для легированной стали равны [10]:

; .

Эффективные коэффициенты концентрации напряжений при изгибе и кручении , считая, что зубья шестерни подобны эвольвентным шлицам, принимаются равными [10]:

; .

Значения масштабных факторов при изгибе и кручении для легированной стали при df1 = 30,655 мм [10]:

; .

Фактор качества поверхности принимается равным [10]:

= 0,73.

Подставляя значения параметров в формулы (10), (11) и (9), получаем:
;

;

.
Расчет на выносливость тихоходного вала.

Расчет выполняется для наиболее опасного сечения вала, определенного в п.п.5.1.2 (сечение вала под колесом).

Амплитуда цикла нормальных напряжений, изменяющихся по симметричному циклу,

,

где Ми1 – максимальный изгибающий момент в расчетном сечении, Ми1 = 62,31·103 Н·мм;

Wx2 – осевой момент сопротивления сечения вала, равный [8] для d = 50 мм – с учетом шпоночного паза (шпонка по ГОСТ 23360-78, для которой ширина паза b = 16 мм, глубина паза на валу t1 = 6,0 мм)

.

После подстановки значений получаем

.

Амплитуда цикла касательных напряжений, изменяющихся по отнулевому циклу, определяется по формуле:

,

где Т2 – вращающий момент на валу, Т2 = 209,4·103 Н·мм;

Wр2 – полярный момент сопротивления сечения вала, равный [8]

.

После подстановки значений получаем

.

Средние нормальные напряжения, найденные без учета ослабления вала шпоночным пазом, определяются по зависимости

.

Средние касательные напряжения .

Пределы выносливости при изгибе и кручении равны [4]:

;

,

где – предел прочности материала вала, для стали 45 = 850 МПа.

Коэффициенты чувствительности материала к асимметрии цикла напряжений при изгибе и кручении определены в п.п.5.2.1:

; .

Эффективные коэффициенты концентрации напряжений при изгибе и кручении (концентратор напряжений – шпоночный паз) [10]:

; .

Значения масштабных факторов при изгибе и кручении для углеродистой стали при d = 50 мм [10]:

; .

Фактор качества поверхности (обточка чистовая, b = 850 МПа) [10]: = 0,9.

Подставляя значения параметров в формулы (10), (11) и (9), получаем:
;

;

.