Проектирование привода к ленточному конвейеру с одноступенчатым цилиндрическим редуктором. Проектирование привода к ленточному конвейеру с одноступенчатым. Проектирование привода к ленточному конвейеру с одноступенчатым цилиндрическим редуктором Оглавление

• Название: Проектирование привода к ленточному конвейеру с одноступенчатым цилиндрическим редуктором Оглавление
• Анкор: Проектирование привода к ленточному конвейеру с одноступенчатым цилиндрическим редуктором
• Дата: 19.09.2022
• Размер: 0.49 Mb.
• Имя файла: Проектирование привода к ленточному конвейеру с одноступенчатым .docx
• Тип: Документы; #685080
• страница: 8 из 14

5. Ориентировочный расчет валов

5.1 Проектный расчет валов

Расчет быстроходного вала.

Рассматриваем вал как балку на двух шарнирных опорах. Опору A, воспринимающую радиальную и осевую нагрузки, представим шарнирно-неподвижной, а опору B – шарнирно-подвижной. Расположение сил в пространстве показано на рис.5,а.

Силы, возникающие в зацеплении Ft1 = 2235 Н, Fr1 = 828 Н, Fa1= 428 Н и найденные в п.п. 3.3, приводятся к оси вала. Радиальная сила Fм, возникающая в муфте из-за погрешностей монтажа, в данном расчете не учитывается.

Расчет быстроходного вала выполняется следующим образом.

1. Схема нагружения вала в вертикальной плоскости показана на рис.5,б. Длина вала определена в п.п. 4.1 и равна l = l1 = 86 мм.

Вертикальные составляющие реакций в опорах RBy и RAy определяются из уравнений моментов относительно опор A и B:

Определяем изгибающие моменты в вертикальной плоскости

,

где y1 = l/2 = 43 мм.

Эпюра изгибающих моментов в вертикальной плоскости показана на рис.5,в.

2. Схема нагружения вала в горизонтальной плоскости показана на рис.5,г. Осевая сила Fa1, действующая в горизонтальной плоскости, заменяется сосредоточенным моментом

М1 = Fa1 · 0,5 · d1 = 428 · 0,5 · 36,655 = 7844 Н·мм,

где d1 – диаметр делительной окружности шестерни.

Горизонтальные составляющие реакций в опорах RBx и RAx определяются из уравнений моментов относительно опор A и B:



Условие равновесия вала

RAx + RBx – Fr1 = 505 + 323 – 828 = 0

выполняется.

Эпюра изгибающих моментов в горизонтальной плоскости показана на рис.5,д, где

;

,

где x1 = x2 = l/2 = 43 мм.

3. Эпюра суммарных изгибающих моментов представлена на рис.5,е, где
;

.

4. Эпюра вращающих моментов показана на рис.5,ж.

5. Эквивалентный момент определяется по зависимости

,

где б – поправочный коэффициент, учитывающий влияние вида нагружения; при отнулевом цикле изменения напряжений кручения б = 0,7 [9].

Эпюра эквивалентных моментов показана на рис.5,з, где

;

.

6. Диаметры вала в произвольных сечениях определяются по зависимости [8]

,

где – допускаемое напряжение для материала вала, равное [8].

Материал вала-шестерни – сталь 40Х с пределом текучести , следовательно, .

Опасным является сечение вала под шестерней, в котором действует максимальный эквивалентный момент Мэ1, а также есть концентратор напряжений – зубья. Диаметр вала в этом сечении равен

.

Диаметр вала, принятый при компоновке, d = 32 мм.

Расчет тихоходного вала.

Рассматриваем вал как балку на двух шарнирных опорах. Опору D, воспринимающую радиальную и осевую нагрузки, представим шарнирно-неподвижной, а опору C – шарнирно-подвижной. Расположение сил в пространстве показано на рис.6,а.

Силы, возникающие в зацеплении Ft2 = 2235 Н, Fr2 = 828 Н, Fa2= 428 Н и определенные в п.п. 3.3., приводятся к оси вала. Нагрузка на вал от цепной передачи Fц в данном расчете не учитывается, так как расчет цепной передачи не входит в объем проекта.

Расчет тихоходного вала выполняется аналогично расчету быстроходного вала.

1. Схема нагружения вала в вертикальной плоскости показана на рис.6,б. Длина вала определена в п.п.4.1 и равна l = l2 = 88 мм.

Вертикальные составляющие реакций в опорах RDy и RCy определяются из уравнений моментов относительно опор C и D:

Определяем изгибающие моменты в вертикальной плоскости

,

где y1 = l/2 = 44 мм.

Эпюра изгибающих моментов в вертикальной плоскости показана на рис.6,в.

2. Схема нагружения вала в горизонтальной плоскости показана на рис.6,г. Осевая сила Fa2, действующая в горизонтальной плоскости, заменяется сосредоточенным моментом

М2 = Fa2 · 0,5 · d2 = 428 · 0,5 · 187,345 = 40,09·103 Н·мм,

где d2 – диаметр делительной окружности колеса.

Горизонтальные составляющие реакций в опорах RDx и RCx определяются из уравнений моментов относительно опор C и D:





Условие равновесия вала

RDx + RCx – Fr2 = 870 – 42 – 828 = 0

выполняется.

Эпюра изгибающих моментов в горизонтальной плоскости показана на рис.6,д, где

;

,

где x1 = x2 = l/2 = 44 мм.

3. Эпюра суммарных изгибающих моментов представлена на рис.6,е, где

;

.

4. Эпюра вращающих моментов показана на рис.6,ж..

5. Эквивалентный момент определяется по зависимости

,

где б – поправочный коэффициент, б = 0,7 (см. п.п. 5.1.1).

Эпюра эквивалентных моментов показана на рис.6,з, где

;

. 6. Диаметры вала в произвольных сечениях определяются по зависимости [9] для сплошного вала – влияние шпоночного паза будет учтено при уточненном расчете вала на выносливость

,

где – допускаемое напряжение для материала вала, равное .

Материал вала – сталь 45 с пределом текучести , следовательно, .

Опасным является сечение вала под колесом, в котором действует максимальный эквивалентный момент Мэ1, а также есть концентратор напряжений – шпоночный паз. Диаметр вала в этом сечении равен

.

Диаметр вала в этом сечении, принятый при компоновке, d = 50 мм.