Практические задания (10). Проверяемое задание Определение противопожарных разрывов между объектами различного назначения
![]()
|
Образец выполнения задания 10Пример и методика расчета В общем случае для расчета предела огнестойкости деревянных конструкций необходимо решение двух задач: теплотехнической и прочностной. Решение теплотехнической задачи огнестойкости применительно к деревянным конструкциям заключается в двух этапах: В определении времени τf – от начала огневого воздействия до воспламенения древесины конструкции. В определении изменения рабочего сечения деревянной конструкции после воспламенения древесины при пожаре за счет процесса ее обугливания. Решение прочностной задачи огнестойкости применительно к деревянным конструкциям заключается: В определении изменения соответствующих напряжений в расчетных сечениях конструкций в зависимости от изменения размеров ее рабочих сечений за счет обугливания древесины после воспламенения при пожаре. В проверке условий прочности деревянной конструкции на воздействие соответствующих нормативных нагрузок с учетом изменения напряжений от этих нормативных нагрузок в зависимости от времени горения древесины. В определении времени τr от начала воспламенения древесины до утраты конструкцией несущей способности. Предел огнестойкости несущих деревянных конструкций определяется выражением: ![]() Время от начала теплового воздействия пожара на деревянную конструкцию до начала воспламенения древесины τf определяется по табл. 10.2 в зависимости от способа огнезащиты конструкции. Таблица 10.2 Время от начала теплового воздействия до воспламенения древесины
Изменение рабочего сечения деревянных конструкций за счет обугливания древесины определяется в зависимости от скорости обугливания при воздействии стандартного пожара. Значения скорости обугливания древесины V следует принимать по табл. 10.3. Таблица 10.3 Скорость обугливания древесины при воздействии стандартного пожара
При расчете изменения рабочего сечения деревянных конструкций при пожаре следует учитывать схему его воздействия на рассматриваемую конструкцию: одностороннее воздействие пожара (междуэтажные деревянные перекрытия); трехстороннее воздействие пожара (деревянные балки, деревянные стойки, примыкающие к стенам); четырехстороннее воздействие пожара (деревянные колонки, стойки и т. п.). Расчетные сопротивления различных сортов и пород древесины для различных напряженных состояний деревянных конструкций, используемые для решения прочностной задачи огнестойкости, приведены в табл. 10.4. Таблица 10.4 Расчетные сопротивления древесины
Для деревянных центрально-растянутых элементов изменение напряжений растяжения равно ![]() где ![]() ![]() Время τr от начала воспламенения элемента при пожаре до утраты им несущей способности определяется из условия ![]() где ![]() Для деревянных центрально-сжатых элементов изменение напряжений сжатия следует определять по формулам: а) по прочности из условия: ![]() б) по устойчивости из условия: ![]() где ![]() ![]() Время τrот начала воспламенения элемента при пожаре до утраты им несущей способности определяется из условия ![]() где ![]() Расчет предела огнестойкости по потере прочности на изгиб по нормальным напряжениям производят по формуле ![]() где ![]() ![]() Расчет предела огнестойкости по потере прочности по скалыванию производят по формуле ![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() Для элементов прямоугольного сечения значения ![]() ![]() где ![]() Время τr от начала воспламенения древесины элемента при пожаре до утраты им несущей способности определяется из следующих условий: а) прочности на изгиб: если ![]() ![]() б) прочности на скалывание: если ![]() ![]() Рассмотрим пример. Рассчитать фактический предел огнестойкости сжатого деревянного элемента из условия прочности для деревянной стойки из цельной древесины. Материал стойки – сосна второго сорта. Сечение b×h = (0,18×0,20) м. Влажность древесины > 9 %. Нагрузка на стойку Nn = 500 кН. Варианты огнезащиты: а) без огнезащиты; б) огнезащита слоем штукатурки ( = 15 мм); в) огнезащита вспучивающимся покрытием ВПД (2 слоя). Определяем время τf от начала теплового воздействия пожара на стойку до воспламенения древесины по табл. 10.2: а) для древесины без огнезащиты – τf = 4 мин; б) с огнезащитным слоем штукатурки ( = 15 мм) – τf = 30 мин. Определяем скорость обугливания древесины стойки при горении. Согласно табл. 10.3 для стойки из цельной древесины с наименьшей стороной сечения > 120 мм получим V = 0,8 мм/мин. Определяем расчетное сопротивление древесины стойки сжатию. Согласно табл. 10.4 для древесины второго сорта Rfc = 23 МПа. Определяем напряжение сжатия fc(τ) в стойке от заданной нормативной сжимающей нагрузки Nn в различные моменты времени воздействия пожара τ после воспламенения древесины (τ > τf). Задаемся несколькими последовательными периодами времени горения стойки при пожаре: τ = 20; 30; 40 мин. Определяем для выбранных моментов времени τ изменение размеров сечения стойки b(τ), h(τ) в результате обугливания и, соответственно, напряжения сжатия в стойке An(τ): ![]() ![]() ![]() ![]() Таблица 10.5 Результаты расчета
Представим результаты проведенных расчетов по формулам 10.9–10.12 по заданным периодам времени горения в табл. 10.5 и построим график снижения сопротивления сжатию (рис. 10.1). Как видно из графика, нормативное сопротивление сжатию для заданного деревянного элемента с заданной нагрузкой Rfc = 23 МПа достигается в диапазоне времени пожара 20 < < 30 мин. Используя линейную интерполяцию, определим r: ![]() ![]() Рис. 10.1. График снижения сопротивления сжатию деревянной стойки Определяем искомое значение фактического предела огнестойкости τfr рассматриваемой стойки по признаку утраты прочности с учетом заданных вариантов огнезащиты стойки: а) при отсутствии огнезащиты: ![]() б) с огнезащитным слоем штукатурки ( = 15 мм): ![]() |