пз. ПЗ 3. Реферат Предложено комплексное решение по модернизации административноофисного здания с применением тепловых солнечных коллекторов, насосов, приточновытяжных установок с рекуперацией тепла, капиллярных матов.

• Название: Реферат Предложено комплексное решение по модернизации административноофисного здания с применением тепловых солнечных коллекторов, насосов, приточновытяжных установок с рекуперацией тепла, капиллярных матов.
• Дата: 07.11.2022
• Размер: 0.76 Mb.
• Имя файла: ПЗ 3.docx
• Тип: Реферат; #774939
• страница: 5 из 7

3.5. Аэродинамический расчет воздуховодов.

Цель аэродинамического расчета - определение оптимальных конструкции и сечения воздуховодов, потерь давления в них с условием того, что скорость движения воздуха не должна выходить за пределы рекомендуемых значений.

Порядок расчета.

1. Схема системы (приложение 8-9) разбивается на участки. Участок - отрезок воздуховода с постоянным расходом.

2. Задаваясь скоростью на расчетном участке, определяются ориентировочно площади сечения воздуховодов

, (4.17)

где

- скорость на расчетном участке, .

3. По ориентировочной площади принимается размер прямоугольных воздуховодов АхБ , мм. Размеры круглых и прямоугольных воздуховодов принимаются по [17]

4.Определяется действительная скорость движения воздуха на участке.

, м/сек(4.18)

5. Потери давления на участке воздуховодов определяется по формуле:

P=Rl+Z, Па, (4.19)

Где:

R –удельные потери давления на участке, Па/м

L –длина участка , м

Z – потери напора в местных сопротивлениях, Па

_{По[9] находятся удельные потери давления на трение R, Па/м, на участках магистральной ветви.}

Умножая R на длину участка,определяются потери давления на трение на всем участке.

6. На участках определяем коэффициенты местных сопротивлений  и находим потери давления на местные сопротивления, Па:

(4.20)

где Рd – динамическое давление воздуха, Па;

- сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке.

7. Определяются суммарные потери давления на участке

(4.21)

8. Определяются суммарные потери давления на направлении

(4.22)

9.Аналогичным образом рассчитываются ответвления.Ответвления в аэродинамический расчет не включены в причину того, что система регулируется либо дроссель – клапанами, либо регуляторами расхода на решетках. По ним подбирается только диаметр исходя из нормируемой скорости движения воздуха.

Данные аэродинамических расчетов приводятся в Приложении № 5 к настоящей Пояснительной записке.

Расчеты производятся в программе Excel, по специально разработанным формулам и вложенным таблицам со справочными данными. Разработка проектного института г. Алматы.

3.6 Подбор основного оборудования и конструирования приточных и вытяжных установок.

В проекте в системах приточной вентиляции применяются, компактные приточные установки подвесного исполнения с уменьшенными габаритами корпуса, компании ООО «Неватом» серии NeivaUC с встроенным электрическим нагревателем.



Рис. 7. Компактная приточная установка серии NeivaUC подвесного исполнения с уменьшенными габаритами корпуса.

Данный тип установок предназначен для установки за подвесным потолком. Применяется для обеспечения вентиляции помещения, фильтрации и подогрева воздуха.

Корпус установки имеет безпанельную конструкцию, оклеенную изнутри теплозвукоизоляционным материалом толщиной 25 мм.

В состав установки входят: АС вентилятор, фильтр, встроенный электрический нагрев и шумоглушитель. Также в комплект поставки входит система автоматики со всеми необходимыми датчиками и выносным пультом управления.

Подбирая вентилятор, учитываем его производительность с запасом
5 – 10% и потери в сети.

Потери в сети равны:

P = (Rl + z) + Pпу, (4.23)

Где:

(Rl + z) – сумма сопротивлений участков магистральной сети, Па;

Pпу – сопротивление приточной установки, равное:

Pпу = Pр + Pвк + Pф+ Pвн + Pво + Pш, Па (4.24)

Где:

Pр – сопротивление наружной решетки приточной шахты;

Pвк – сопротивление воздушного клапана,

Pф – сопротивление воздушного фильтра,

Pвн – сопротивление воздухонагревателя,

Pво – сопротивление секции воздухоохладителя,

Pш – сопротивление шумоглушителя.

Пример расчета приточной установки приведён для системы П1. (для П2-П4 расчет аналогичен, так как системы выполняют одну и ту же функцию)

Забор наружного воздуха предусмотрен через жалюзийную решетку. Для системы П1 принимаем решетку РН оц. 400х400, площадью живого сечения 0,087 м².

Скорость в живом сечении жалюзийной решетки РВ 2000x3000 составит:

, (4.25)



Коэффициент местного сопротивления при данной скорости: =2,1.

Определяем сопротивление наружной решетки приточной шахты установки П3:

, (4.26)



Сопротивления остальных элементов вентиляционных установокпредставленны в каталоге [18].

Подбор оборудования приточной установки NeivaUC производится по каталогу [18], по исходным данным:

Производительность - 1130 м³/ч

Потери давления в сети –93 Па.

Мощность калорифера.

К установке принимаем воздухонагреватель электрический.

Данные для подбора:

• 
  расход воздуха L = 1130 м³/ч;
  
• 
  температура нагреваемого воздуха t_н = -39^оС, t_пр= 18^оС;
  
• 
  Определяем количество теплоты, необходимое для нагрева воздуха:
  

(Вт) (4.27)

Q_кал= 0,29 * 1,005 * 1,2 *1130(18+39) = 22530 Вт;

Из типового набора секций принимаем к установке секцию с электрическим нагревателем мощностью 30кВт.

Сопротивление в калорифере принимаем равным 150 Па.

Секцию фильтрации принимаем с карманным фильтром. Класс фильтрации F5. Рекомендуемая конечная потеря давления 150 Па.

Подбор секции вентилятора производим по графику аэродинамических характеристик компактных установок Neiva [18]

Для этого находим характеристики вентилятора.

Производительность вентилятора L_вент, м³/ч, принимаем пропорционально расчетному расходу воздуха для системы:

L_вент = К_подс·L_сист (4.28)

Где:

К_подс – коэффициент, учитывающий подсос или утечку воздуха из системы. Для стальных воздуховодов длиной до 50 м – 1,1;

С учетом коэффициента расход вентилятора равен:

L_вент = 1.1 * 1130 = 1250 м³/ч

Необходимое давление развиваемое вентилятором:

ΔP_вент = 1,1(ΔP_сист+ΔP_обор) Па. (4.29)

Где:

ΔP_сист – потеря давления в системе воздуховодов, Па;

ΔP_обор= ΔP_ф +ΔP_к +ΔP_шг – потеря давления в вентиляционном оборудовании (фильтре, калорифере, шумоглушителе), Па.

Для шумоглушителя принимаем давление 50 Па.

ΔP_вент = 1,1 * (93 + 50 + 150 + 150) = 490 Па

Принимаем типоразмер установки NeivaUC-1000-EC


Рис 8. График аэродинамических характеристик компактной приточной установки NeivaUC-1000-AC, NeivaUC-1000-EC

Конечная модель установки для системы П1 принимается:

NEIVAUC-1000-K-E30-X



Рис. 8. Схема установки

Параметры вентилятора:

Мощность электродвигателя: 0,5 кВт.

Расчетная производительность: 1250м³/ч

Давление: 490 Па

Габаритные размеры HxBxL410x550x1320мм.

Для систем П2-П4 По результатам расчетов подошел тот же тип установок.

Для вытяжных систем применяются вентиляторы фирмы «Неватом» премиум класса.

Для систем В1-В4 cерииVKPNpr.; Для В5 VVKpr.

Системы В1-В4 снабжены обратным воздушным клапаном, и трубчатым шумоглушителем.

Подбор вентиляторов осуществляем по расходу воздуха и сопротивлению расчетной магистрали, с учетом подсоса и запаса воздуха 20%.

Система В1

Давление, развиваемое вентилятором, составляет P = 180 Па;

Производительность вентилятора составляет Lв = 990 м3/ч.

Система В2

Давление, развиваемое вентилятором, составляет P = 250 Па;

Производительность вентилятора составляет Lв = 1470 м3/ч.

Система В3

Давление, развиваемое вентилятором, составляет P = 220 Па;

Производительность вентилятора составляет Lв = 1790 м3/ч.

Система В4

Давление, развиваемое вентилятором, составляет P = 260 Па;

Производительность вентилятора составляет Lв = 1100 м3/ч.

Система В5

Давление, развиваемое вентилятором, составляет P = 150 Па;

Производительность вентилятора составляет Lв = 480 м3/ч.

Технические характеристики вентиляторов приведены в таблице 4.4.
Таблица 4.4

Технические характеристики вентиляторов вытяжных систем

Система	Тип вентилятора	Напряжение, В/Гц	Потр. мощн., кВт	Ток, А	Частота вращ., об/мин
1	2	3	4	5	6
В1	VKPN 40-20/22-2E pr	230/50	0.13	0.57	2660
В2	VKPN 50-30/25-2E pr	230/50	0.225	1	2700
В3	VKPN 60-30/35-4Е pr	230/50	0.18	0,8	1400
В4	VKPN 50-25/25-2E pr	230/50	0.179	0.78	2630
В5	VVK – 160 pr	230/50	0.1	0.44	2500

4.ПРИРОДОПОЛЬЗОВАНИЕ И ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ

В данном разделе дипломного проекта приведем акустический расчет приточ­ной системы и оценим необходимость шумоглушителя. Уровень шума является су­щественным критерием качества систем вентиляции. Шум оказывает неблагоприят­ное воздействие на организм человека, может служить причиной нервных рас­стройств, вызывает нарушения работы органов слуха. Поэтому уровни шума в среде обитания людей нормируются в безопасных пределах.

4.1. Акустический расчет системы приточной вентиляции

Акустические расчет произведем для приточной системы П1.

Основной источник шума в вентиляционных установках – вентилятор. Причем преобладающим является аэродинамический шум. По мере удаления от вентилятора интенсивность шума уменьшается за счет затухания в воздуховодах. Задачей акустического расчета вентиляционной установки является определение:

- уровня звуковой мощности (УЗМ) вентилятора;

- снижения УЗМ в элементах вентиляционной сети на участке от вентилятора до ближайшего вентилируемого помещения с нормируемым УЗМ;

- требуемого снижения УЗМ в шумоглушителе;

- размеров шумоглушителя.

Расчетная точка выбрана в ближайшем к вентилятору помещении с нормируемым УЗМ – офисном помещении 107. Приточная установка и рассматриваемое помещение располагаются на первом этаже здания. Подача возду­ха осуществляется через вентиляционную решётку типа ВР-1 сечением 200х100.

В качестве приточной установки принята компактная приточная установка подвесного исполнения с уменьшенными габаритами корпуса, компании «Неватом» серии NeivaUC.

Допустимый уровень звуковой мощности (УЗМ) в кабинетах административных зданий определяем по [19] и заносим в расчетную табл. 5.1.

Уровни звуковой мощности шума вентилятора, излучаемого в сеть берем из каталога [18]

Расчетная схема к акустическому расчету представлена на рис. 9.

Рисунок 9. Расчетная схема акустического расчета.

Рассмотримшумовые характеристики в приточных решетках.

Для этого воспользуемся номограммой воздухораспределителя (рис.10) взятой из каталога продукции [20]



Рисунок 10. Номограмма воздухораспределения для РВ-1

Для этого по таблице с техническими характеристиками [20] определим расчетное живое сечение для РВ-1 200х100: F = 0.014 м²

Расход воздуха равен: Q =80 м³/ч

Шум, создаваемый воздухом при выходе из решетки будет меньше 25дБ

Следовательно, шум, генерируемый в решетках, в дальнейшем расчете можно не учитывать.

Суммарное снижение УЗМ в сети S_сети, дБ, по пути распространения шума определяется суммой снижения УЗМ в элементах сети воздуховодов:

(5.1)

где ΔSi – снижение УЗМ отдельного элемента сети;

n – количество элементов сети.

Расчет снижения УЗМ в элементах сети системы П1 представим на примере расчета для частоты 1000 Гц.

Изменение сечения №1

При m = F1/F2 = 1,2/0,99 = 1,21

где m – соотношение площадей до и после изменения сечения.

дБ.

Прямой участок воздуховода №2

Гидравлический диаметр d = 2 ∙0,4 ∙ 0,2 / (0,4 + 0,2) = 267 мм

Снижение УЗМ на 1 м длины, дБ/мприведены в табл. 5.1

Таблица 5.1

Снижение октавных уровней звуковой мощности, дБ при среднегеометрических частотах октавных полос Гц.
63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
0,6	0,6	0,45	0,3	0,2	0,2	0,2	0,2

ΔS2 = для участка длинной -0,3 м. будет равна 0,06 дБ

Разветвление (тройник) №3

при Fi = 0,4 м2, Fi = 0,133 м2, F = 0,267 м2, m = 0,267 / 0,4 = 0,668

дБ.

Прямой участок воздуховода №4

Гидравлический диаметр d = 2 ∙0,2 ∙ 0,1 / (0,2 + 0,1) = 133 мм

Снижение УЗМ на 1 м длины, дБ/м приведены в табл. 5.2

Таблица 5.2

Снижение октавных уровней звуковой мощности, дБ при среднегеометрических частотах октавных полос Гц.
63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
0,6	0,6	0,45	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3

ΔS4 = для участка длинной –2 м. будет равна 0,6 дБ

Плавный поворот №5, №6 при ширине после поворота 133 мм

Снижение УЗМ приведены в табл. 5.3

Таблица 5.3

Снижение октавных уровней звуковой мощности, дБ при среднегеометрических частотах октавных полос Гц.
63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
0	0	0	0	1	2	3	3

ΔS5 = ΔS6 будет равна 1 дБ

Разветвление (тройник) №7

при Fi = 0,266 м2, Fi = 0,133 м2, F = 0,133 м2, m = 0,133 / 0,266 = 0,5

дБ.

Снижение УЗМ в сети составит: дБ.

Уровень звуковой мощности шума, излучаемого из решётки (L_сети – ∆L_сети) составит (37– 10,67) = 26,33 дБ

Рассчитаем требуемое снижение УЗМ:

∆L_тр = L_сети – L_доп (5.2)

∆L_тр = 26,33 – 45 - 5= -23,67 дБ <0

Производим аналогичные расчеты для остальных частот, результаты вычислений заносим в табл. 5.4

Таблица 5.4

Результаты акустического расчета

Величина	Уровни звукового давления, дБ, при среднегеометрической частоте октавной полосы, гЦ
	63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Нормативные уровни звукового давления Lп	71	61	54	49	45	42	40	38
Поправка ∆п	5	5	5	5	5	5	5	5
Lдоп	66	56	49	44	40	37	35	33
Октавный уровень звуковой мощности приточной системы Lр	52	48	46	37	37	33	28	19
Участок №1 Снижение шума при изменении поперечного сечения	0,05	0,05	0,05	0,05	0,05	0,05	0,05	0,05
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Участок №2 Затухание шума в металлическом воздуховоде 400х200 длиной 0.3м	0.18	0.18	0.135	0.09	0.06	0.06	0.06	0.06
Участок №3 Снижение шума в разветвление (m = 0.668)	0.52	0.52	0.52	0.52	0.52	0.52	0.52	0.52
Участок №4 Затухание шума в металлическом воздуховоде 200х100 длиной 2м	1.2	1.2	0.9	0.6	0.6	0.6	0.6	0.6
Участок №5 Снижения шума в плавном повороте шириной 133	0	0	0	0	1	2	3	3
Участок №6 Снижения шума в плавном повороте шириной 133	0	0	0	0	1	2	3	3
Участок №7 Снижение шума в разветвление (m = 0.5)	7.44	7.44	7.44	7.44	7.44	7.44	7.44	7.44
Суммарное снижение УЗМ в сети Sсети	9.39	9.39	8.48	8.13	10.7	12.1	14.1	14.1
Требуемое снижение уровня звукового давления ∆Lтр	-23.4	-24,7	-11,5	-15,1	-17,7	-16,1	-21,1	-28,1

Сравниваем требуемое снижение уровня звукового давления, и снижение уровня шума в корпусе приточной установки по данным таблицы 5.4.

Корпус приточной установки обеспечивает требуемое снижение шума. Приточная установка не требует дополнительного шумоглушителя.

5. ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПРОЕКТА

В рамках этого раздела производится экономическое сравнение проектного решения, с установкой по рекуперации воздуха и без нее.

5.1. Сравнение вариантов. Экономическая целесообразность применения приточно-вытяжных установок с рекуперацией
Приведем технико-экономическое обоснование применения вентиляционных установок с рекуперацией в системах приточно-вытяжной вентиляции помещения.  Для сравнения энергопотребления произведем расчет мощности канального электрического воздухонагревателя, которая необходима для подогрева наружного воздуха в холодное время года в приточной установке традиционного типа (состоящей из обратного клапана, канального фильтра, вентилятора и электрического воздухонагревателя)  с расходом воздуха 650 и 1500 м3/час соответственно. При этом стоимость электроэнергии принимаем 5 рублей за 1кВт*час. 

Наружный воздух необходимо нагреть от -15 до +20оС. 

Расчет мощности электрического воздухонагревателя произведен по уравнению теплового баланса:
Qн = G*Cp*T, Вт, где:

• 
  Qн – мощность воздухонагревателя, Вт;
  
• 
  G - массовый расход воздуха через воздухонагреватель, кг/сек;
  
• 
  Ср – удельная изобарная теплоемкость воздуха. Ср = 1000кДж/кг*К;
  
• 
  Т – разность температур воздуха на выходе из воздухонагревателя и входе.
  

T = 20 – (-15) = 35 оС.
1. 650 / 3600 = 0,181 м3/сек

р = 1, 2 кг/м3 – плотность воздуха.

G = 0, 181*1, 2 = 0,217 кг/сек

Qн = 0, 217*1000*35 = 7600 Вт.

 

2. 1500 / 3600 = 0, 417 м3/сек

G = 0, 417*1, 2 = 0, 5 кг/ сек

Qн = 0, 5*1000*35 = 17500 Вт.
Таким образом, применение в холодное время года канальных установок с рекуперацией тепла вместо традиционных с использованием электрических воздухонагревателей позволяет уменьшить затраты электроэнергии  при одном и том же количестве подаваемого воздуха более чем в 20 раз и тем самым позволяет снизить затраты и соответственно увеличить прибыль. Кроме этого, применение установок с рекуперацией позволяет уменьшить финансовые затраты потребителя на энергоносители на отопление помещений в холодное время года и на их кондиционирование в теплое время примерно на 50%.

Для большей наглядности произведем сравнительный финансовый анализ энергопотребления систем приточно-вытяжной вентиляции помещений, укомплектованных установками с рекуперацией тепла канального типа и традиционных установок с электрическими воздухонагревателями. 
Исходные данные:

Система 1. 

Установки с рекуперацией тепла расходом 650 м3/час– 1ед. и 1500 м3/час – 5ед.

Суммарная электрическая потребляемая мощность составит: 0,4 + 5*0,83 = 4,55 кВт*час.  
Система 2. 

Традиционные канальные приточно-вытяжные вентиляционные установки -1ед. с расходом 650м3/час и 5ед. с расходом 1500м3/час.

Суммарная электрическая мощность установки на 650 м3/час составит:

• 
  вентиляторы – 2*0,155 = 0,31 кВт*час;
  
• 
  автоматика и приводы клапанов – 0,1кВт*час;
  
• 
  электрический воздухонагреватель – 7,6 кВт*час;
  

Итого: 8,01 кВт*час.
Суммарная электрическая мощность установки на 1500м3/час составит: 

• 
  вентиляторы – 2*0,32 = 0,64кВт*час; 
  
• 
  автоматика и приводы клапанов – 0,1 кВт*час;
  
• 
  электрический воздухонагреватель – 17,5 кВт*час. 
  

Итого: (18,24 кВт*час)*5 = 91,2 кВт*час. 

Всего: 91,2 + 8,01 = 99,21кВт*час.
Принимаем период использования подогрева в  системах вентиляции 150 рабочих дней в год по 9 часов. Получаем 150*9 =1350 часов.

Энергопотребление установок с рекуперацией составит: 4,55*1350 = 6142,5 кВт 

Эксплуатационные затраты составят: 5 руб.*6142,5 кВт = 30712,5 руб. или в относительном (к общей площади 2000 м2) выражении 30172,5 / 2000 = 15,1 руб./м2.

Энергопотребление традиционных систем составит: 99,21*1350 = 133933,5 кВт Эксплуатационные затраты составят: 5 руб.*133933,5 кВт = 669667,5 руб. или в относительном (к общей площади 2000 м2) выражении 669667,5 / 2000 = 334,8 руб./м2.
Можно рассчитать коэффициент экономии на эксплуатации вентиляционных систем с рекуперацией теплоты в режиме «нагрев» Кн = 334,8 / 15,1 = 22,2. Таким образом, в холодное время года эксплуатация установок с рекуперацией обходится дешевле эксплуатации традиционных вентиляционных установок более чем в 22 раза. Для сравнения энергопотребления произведем расчет холодопроизводительности канального  воздухоохладителя для охлаждения наружного воздуха в теплое время года в приточной установке традиционного типа (состоящей из обратного клапана, канального фильтра, вентилятора и воздухоохладителя) с расходом воздуха 650 и 1500 м3/час соответственно. При этом стоимость электроэнергии принимаем 5 рублей за 1кВт*час. 
Наружный воздух необходимо охладить от +35 до +24оС. 

Расчет холодопроизводительности воздухоохладителя произведен по уравнению теплового баланса:

Qо = G*Cp*T, Вт, где:

• 
  Qо – холодопроизводительность воздухоохладителя, Вт;
  
• 
  G - массовый расход воздуха через воздухоохладитель, кг/сек;
  
• 
  Ср – удельная изобарная теплоемкость воздуха. Ср = 1000кДж/кг*К;
  
• 
  Т – разность температур воздуха на выходе из воздухоохладителя и входе.
  

T = 35 – 24 = 11 оС.
3. 650 / 3600 = 0,181 м3/сек

р = 1, 2 кг/м3 – плотность воздуха.

G = 0, 181*1, 2 = 0,217 кг/сек

Qо = 0, 217*1000*11 = 2387 Вт.

 

4. 1500 / 3600 = 0, 417 м3/сек

G = 0, 417*1, 2 = 0, 5 кг/ сек

Qо = 0, 5*1000*11 = 5500 Вт.
Для дальнейшего расчета определяем две основные характеристики холодильной машины с воздухоохладителем, которая обеспечивает охлаждение приточного воздуха. Принимаем значение холодильного коэффициента Е = 3, питание холодильной машины - от электрической сети. Отсюда можем получить мощность, потребляемую холодильной машиной, от  электрической сети Nэ.
Nэ = Qо / Е
Для установки с расходом: 

• 
  650 м3/час Nэ = 2387 / 3 = 0,8 кВт;
  
• 
  1500 м3/час Nэ = 5500 / 3 = 1,83 кВт.
  

Таким образом, применение в теплое время года канальных установок с рекуперацией тепла вместо традиционных с использованием воздухоохладителей позволяет уменьшить затраты электроэнергии  при одном и том же количестве подаваемого воздуха почти в 2,2 раза и тем самым позволяет снизить затраты и соответственно увеличить прибыль. Кроме этого, применение установок с рекуперацией позволяет уменьшить финансовые затраты потребителя на энергоносители на кондиционирование в теплое время примерно на 50%.
Для большей наглядности произведем сравнительный финансовый анализ энергопотребления систем приточно-вытяжной вентиляции помещений, укомплектованных установками с рекуперацией тепла канального типа и традиционных установок с  воздухоохладителями. 
Исходные данные:

Система 1.

Установки с рекуперацией тепла расходом 650 м3/час– 1ед. и 1500 м3/час - 5ед.

Суммарная электрическая потребляемая мощность составит: 0,4 + 5*0,83 = 4,55 кВт*час.  
Система 2.

Традиционные канальные приточно-вытяжные вентиляционные установки - 1ед. с расходом 650 м3/час и 5ед. с расходом 1500 м3/час.

Суммарная электрическая мощность установки на 650 м3/час составит:

• 
  вентиляторы – 2*0,155 = 0,31 кВт*час;
  
• 
  автоматика и приводы клапанов – 0,1 кВт*час;
  
• 
  холодильная машина с испарителем-воздухоохладителем – 0,8 кВт*час;
  

Итого: 1,21 кВт*час. 
Суммарная электрическая мощность установки на 1500 м3/час составит: 

• 
  вентиляторы – 2*0,32 = 0,64 кВт*час; 
  
• 
  автоматика и приводы клапанов – 0,1 кВт*час;
  
• 
  холодильная машина с испарителем-воздухоохладителем – 1,83 кВт*час. 
  

Итого: (2,57 кВт*час)*5 = 12,85 кВт*час. 

Всего: 12,85 + 1,21 = 14,06 кВт*час.
Принимаем период использования охлаждения в системах вентиляции 150 рабочих дней в год по 9 часов. Получаем 150*9 =1350 часов.

Энергопотребление установок с рекуперацией составит: 4,55*1350 = 6142,5 кВт 

Эксплуатационные затраты составят: 5 руб.*6142,5 кВт = 30712,5 руб. или в относительном (к общей площади 2000 м2) выражении 30172,5 / 2000 = 15,1 руб./м2.

Энергопотребление традиционных систем составит: 14,06*1350 = 18981 кВт Эксплуатационные затраты составят: 5 руб.*18981 кВт = 94905 руб. или в относительном (к общей площади 2000 м2) выражении 94905 / 2000 = 47,5 руб./м2.

Можно рассчитать коэффициент экономии на эксплуатации вентиляционных систем с рекуперацией теплоты в режиме «охлаждение» Ко = 47,5 / 15,1 = 3,2. Таким образом, в теплое время года эксплуатация установок с рекуперацией обходится дешевле эксплуатации традиционных вентиляционных установок почти в 3,2 раза. Коэффициент Кср.г. среднегодовой экономии эксплуатационных расходов составит:
Кср.г. = (22,2+3,2) / 2 = 12,7.
Вывод: среднегодовая экономия эксплуатационных затрат при использовании приточно-вытяжных вентиляционных установок с рекуперацией теплоты по сравнению с традиционными установками канального типа составляет более 12,7 раза.