пз. ПЗ 3. Реферат Предложено комплексное решение по модернизации административноофисного здания с применением тепловых солнечных коллекторов, насосов, приточновытяжных установок с рекуперацией тепла, капиллярных матов.

• Название: Реферат Предложено комплексное решение по модернизации административноофисного здания с применением тепловых солнечных коллекторов, насосов, приточновытяжных установок с рекуперацией тепла, капиллярных матов.
• Дата: 07.11.2022
• Размер: 0.76 Mb.
• Имя файла: ПЗ 3.docx
• Тип: Реферат; #774939
• страница: 3 из 7

Раздел отопление содержит в себе конструирование, гидравлический расчет системы отопления и тепловой расчет отопительных приборов.

Для лучшего регулирования температуры в помещениях пассивных домов необходимо устанавливать стеклопакеты с несколькими камерами, заполненными газами с низкой теплопроводностью, а края стекол дополни­тельно утеплять термоизоляционными про­кладками. Располагать окна желательно пре­имущественно с южной стороны, так как тогда

они выполняют еще и функцию солнечных коллекторов, пропуская через себя солнечный свет и не выпуская тепло обратно [7].

Фактически отопление в энергоэффек­тивных домах не требуется. Основное вни­мание уделяется устранению зазоров, через которые может просочиться холодный воз­дух, и подбору правильных теплоизоляцион­ных материалов. Сама теплоизоляция долж­на располагаться непрерывно по всему кон­туру здания, а особенное внимание нужно уделить местам сочленения крыши и пере­крытий со стенами, примыкания стен к фун­даменту и оконным рамам. Основная доля теплопотерь приходится на фундамент и кровлю, для их утепления необходимо под­бирать строительные и теплоизоляционные материалы с минимальным коэффициентом теплопроводности. Например, хорошо ис­пользовать эковату с теплопроводностью 0, 037 - 0, 042 Вт/ (м-°С) [8].

Требования к качеству строительства энергоэффективного дома весьма высоки, так как для регулирования температуры в помещениях пассивных домов необходимы тщательный подбор расположения и выве­ренный проект дома и чаще всего использо­вание более дорогих материалов. Эти меры окупаются после нескольких лет использова­ния [9, 10].

Теплоснабжение здания осуществляется от тепловых сетей.

Предусмотрен тепловой пункт с узлом учета теплоносителя, регулировкой расхода и температуры теплоносителя.

Теплоноситель вода с параметрами: Т_под = 95ºС, Т_обр = 70ºС.

Схема системы отопления двухтрубная, тупиковая, с нижней разводкой П-образными стояками. Выпуск воздуха из системы осуществляется через краны Маевского, расположенные на верхних точках приборов отопления.

В качестве нагревательных приборов установлены алюминиевые радиаторы GolfAL 500/80 (q=175Вт/секц). Для регулирования теплового потока у отопительных приборов устанавливаются автоматические терморегуляторы RА-G с термостатическими элементами RА 2994(Danfoss).

Трубопроводы ∅15-40мм. включительно монтируются из стальных водогазопроводных труб ГОСТ 3262-75*. Трубопроводы, в тепловом узле и магистральные трубопроводы покрывают тепловой изоляцией из минераловатных цилиндров и полуцилиндров, облицованных алюминиевой фольгой в соответствии с требованиями [13].

Магистральный трубопровод системы отопления прокладываются открытонадполом первого этажа с уклоном в сторону узла управления при ремонте систем.

2.2. Гидравлический расчет

Гидравлический расчет системы выполняемпо удельным линейным потерям давления(исходя из принятого расхода воды в трубах,когда подбирается их диаметр).

Цель гидравлического расчета – определение диаметров труб всех участков системы и напор необходимый для стабильной работы системы.

Вычерчивается схема системы отопления с расстановкой приборов, определяется нагрузка на каждый прибор и производится гидравлический расчет систем отопления с увязкой всех ответвлений.

Расчетная схема системы отопления приведена в приложении № 6 к пояснительной записке.

Потери давления в системе определяются как сумма линейных потерь давления и местных гидравлических сопротивлений в основном циркуляционном кольце по [8]:

ΔPс =(RL+Z)_ОЦК (3.1)

Оформление схемы системы отопления для гидравлического расчета начинается с распределения тепловой нагрузки по отопительным приборам. Все стояки на схеме пронумерованы в соответствии с планами.

Основное циркуляционное кольцо выбираем по наиболее протяженной и нагруженной части системы. В нашем случае основное циркуляционное кольцо проходит через стояк 13.

Расчет основного циркуляционного кольцаосуществляется при помощи программы«Excel»и приведен в табличной форме в Приложении № 2 к Пояснительной записке «Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления».

В графах 1-4 проставляются значения из расчетной схемы отопления (см. прил. 6).

В графе 3 рассчитывается расход теплоносителя на участке по [8]:

, (3.2)

Где:

3,6 – переводной коэффициент, кДж/(Вт·ч);

Q – тепловая нагрузка на участке, Вт;

β₁ – коэффициент учёта дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов при округлении сверх расчётной величины = 1,03(табл. 3.2)

β₂ – коэффициент учёта дополнительных потерь теплоты отопительными приборами, расположенными у наружных стен = 1,02(табл. 3.2)

с – удельная теплоёмкость воды, равная 4,187 кДж/(кг·ºС);

t_г, t_о – температура подающей = 95^°Си обратной воды = 70ºС

В графе 5 проставляется диаметр участка. Диаметр подбирается таким образом, чтобы скорость движения воды на участке не превышала 1 м/с.

Предварительный выбор диаметра условного прохода стальных водогазопроводных труб (ГОСТ 3262-75*) на участках выбирается по [8] ориентируясь на величину расчетного расхода воды на участке. По принятому диаметру труб и фактическому расходу воды по таблице определяется фактические удельные потери давления и скорость движения воды, и данные заносятся в графы 6 и 8.

В графе7 проставляется сумма коэффициентов местных сопротивлений для каждого участка, которые включают – отводы, тройники, крестовины и пр.

Значения коэффициентов местных сопротивлений (KMC), приведены в [8] Технических данных радиаторов [10], и терморегулирующего оборудования, предоставленных в пособие [12].

Все коэффициенты сведены в таблицу 3.1.

Таблица 3.1

Коэффициенты местных сопротивлений

Номер участка	dy,мм	Вид местного сопротивления	кол-во	ξ Ед.	∑ξ	Общ. ∑ξ
1	2	3	4	5	6	7
1	15	Радиатор алюминиевый	1	0,8	0,8	87.8
	15	отвод на 90	6	1.6	9.6
	15	Кран запорный	1	15,9	15,9
	15	Термостатический клапан	1	61,2	61,2
	15	Вентиль проходной	1	1	1
	15	Клапан балансировочный	1	0,1	0,1
	15	тройник на проход	1	1	1
2	20	тройник на проход	1	1	1	1
3	25	тройник на проход	1	1	1	1
1	2	3	4	5	6	7
4	25	тройник на проход	1	1	1	1
5	25	тройник на проход	1	1	1	1
6	32	тройник на проход	1	1	1	1
7	32	отвод на 90	2	0,2	0.4	1.4
	32	тройник на проход	1	1	1
8	32	отвод на 90	4	0,2	0.8	1.8
	32	тройник на проход	1	1	1
9	32	отвод на 90	2	0,2	0.4	1.4
	32	тройник на проход	1	1	1
10	32	тройник на проход	1	1	1	1
11	32	тройник на проход	1	1	1	1
12	32	отвод на 90	1	0,2	0.2	1.2
	32	тройник на проход	1	1	1
13	32	отвод на 90	6	0.2	1.2	2,3
	32	тройник на проход	1	1	1
	32	Клапан балансировочный	1	0.1	0.1
14	40	тройник на ответвление	1	1.5	1.5	1,5
15	32	отвод на 90	6	0.2	1.2	3.7
	32	тройник на ответвление	1	1.5	1.5
	32	Вентиль проходной	1	1	1
16	32	тройник на ответвление	1	1.5	1.5	1.7
	32	отвод на 90	1	0,2	0.2
17	32	тройник на ответвление	1	1.5	1.5	1.5
18	32	тройник на ответвление	1	1.5	1.5	1.5
19	32	отвод на 90	2	0,2	0.4	1.9
	32	тройник на ответвление	1	1.5	1.5
20	32	отвод на 90	4	0,2	0.8	2.3
	32	тройник на ответвление	1	1.5	1.5
21	32	отвод на 90	2	0,2	0.4	1.9
	32	тройник на ответвление	1	1.5	1.5
22	32	тройник на ответвление	1	1.5	1.5	1.5
23	25	тройник на ответвление	1	1.5	1.5	1.5
24	25	тройник на ответвление	1	1.5	1.5	1.5
25	25	тройник на ответвление	1	1.5	1.5	1.5
26	20	тройник на ответвление	1	1.5	1.5	1.5
27	20	Радиатор алюминиевый	2	2,5	5	175,1
	20	отвод на 90	6	1,2	7,2
	20	Кран запорный	2	10,5	21
	20	Термостатический клапан	2	70,4	140,8
	20	Вентиль проходной	1	1	1
	15	Клапан балансировочный	1	0,1	0,1
	15	тройник на проход	1	1	1
28	20	тройник на проход	1	1	1	1
1	2	3	4	5	6	7
29	20	тройник на проход	1	1	1	1
30	25	тройник на проход	1	1	1	1
31	25	тройник на проход	1	1	1	1
32	32	тройник на проход	1	1	1	1
33	32	тройник на проход	1	1	1	1
34	32	тройник на проход	1	1	1	1
35	32	отвод на 90	1	0,2	0.2	1.2
	32	тройник на проход	1	1	1
36	32	отвод на 90	1	0,2	0.2	1.7
	32	тройник на ответвление	1	1.5	1.5
37	32	тройник на ответвление	1	1.5	1.5	1.5
38	32	тройник на ответвление	1	1.5	1.5	1.5
39	32	тройник на ответвление	1	1.5	1.5	1.5
40	25	тройник на ответвление	1	1.5	1.5	1.5
41	25	тройник на ответвление	1	1.5	1.5	1.5
42	20	тройник на ответвление	1	1.5	1.5	1.5
43	20	тройник на ответвление	1	1.5	1.5	1.5

В графе 9 подсчитываются линейные потери на участке, получаемые перемножением граф 4 и 8.

В графе 10 проставляются местные потери по участкам, которые определяются по [8], в зависимости от расчетной скорости движения воды и сумме коэффициентов местных сопротивлений (КМС) участка.

Затем сложением показателей граф 9 и 10 получаем общие потери напора на участке.

Сложив все просчитанные потери на участках, мы определим суммарные потери в основном циркуляционном кольце. Потери давления в основном циркуляционном кольце составляют 5,12 кПа.

Таким же образом просчитывается второстепенное расчетное кольцо. Потери в нем незначительно ниже потерь в основном циркуляционном кольце и составляют 4,592 кПа.

Невязка составляет:

Δ_ОЦК =100·(ΔP_ОЦК – (Rl+Z)_ВЦК)/ ΔP_ОЦК(%)(3.3)

Δ_ОЦК=100·(5,12-4,8)/5,12=6 %.

Для однотрубных тупиковых систем допустимое значение составляет ±15 %

Полученное значение не превышает допустимое значение.