Металлические конструкции - Курсовая. Курсач готовый оформленный. Стальные конструкции одноэтажного промышленного здания
![]()
|
Расчет ветвей подкрановой частиПринимаем ![]() ![]() ![]() Усилия в ветвях: ![]() ![]() Требуемая площадь ветвей ![]() ![]() Подкрановую ветвь принимаем из двутавра № 70Б1 [1, 549]; его характеристики: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Рисунок 20 – К расчету решетчатой колонны Местная устойчивость стенки обеспечена, если ![]() где ![]() ![]() принимаем стенку из листа 650x2, ![]() ![]() ![]() Местная устойчивость полок обеспечена т.к. ![]() ![]() Геометрические характеристики наружной ветви:: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Уточняем усилия в ветвях ![]() ![]() Гибкости и коэффициенты продольного изгиба: ![]() ![]() ![]() ![]() Проверяем устойчивость ветвей из плоскости рамы (относительно оси у). Подкрановая ветвь ![]() Наружная ветвь ![]() Требуемая по условию равноустойчивости длина ветви: - подкрановой: ![]() - наружной: ![]() Принимаем ![]() ![]() Проверяем устойчивость ветвей в плоскости рамы (относительно осей x1 и x2) Для подкрановой ветви: ![]() ![]() Для наружной ветви: ![]() ![]() Расчет решеткиОпределим поперечную силу ![]() ![]() Принимаем ![]() Определяем ![]() ![]() α – угол наклона раскоса к ветви. ![]() ![]() Принимаем └ 63х5, Ауг = 6.13 см2, imin = 1,25см2. ![]() ![]() ![]() 6.4.3 Проверка устойчивости колонны в плоскости рамы как единого сквозного стержняГеометрические характеристики: А = Апв + Анв =156 + 164.7 = 320.7 см2, ![]() ![]() ![]() ![]() Проверка устойчивости При ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() При ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() 6.5 Расчет узла сопряжения верхней и нижней частей колонны ![]() а - конструктивные решения узла; б - расчетная схема траверсы; Рисунок 21 – К расчету узла сопряжения верхней и нижней частей колонны Расчетные усилия в сечении над уступом (сечение над уступом): 1) ![]() 2) ![]() Dmax=968.54 кН. Проверка прочности шва 1![]() ![]() ![]() Комбинация усилий 1. Слева ![]() Справа ![]() Комбинация усилий 2. Слева ![]() Справа ![]() Назначаем высоту траверсы предварительно hтр = 800 мм и толщину подкрановой площадки tпл = 20 мм. ![]() ![]() Принимаем tст = 12 мм. Расчет швов 2 крепления ребра к траверсеУсилия в швах ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Принята сварка полуавтоматическая проволокой СВ-08А, d = 1,4…2 мм. Расчет выполнен по металлу шва. Расчет швов 3 крепления траверсы к подкрановой ветвиНаибольшую нагрузку на швы 3 (их 4) дает комбинация усилий от нагрузок 1,2,3,4,5* (сечение 3-3, над уступом). ![]() Нагрузка на швы ![]() где 0,9 – коэффициент сочетаний. Требуемая длина шва, если ![]() ![]() Из условия прочности стенки подкрановой ветви на срез в зоне швов (линия 1-1) определяем hтр. ![]() ![]() ![]() Окончательно принимаем ![]() Проверка прочности траверсы как балки, загруженной N, M, DmaxГеометрические характеристики траверсы. Верхний пояс траверсы принимаем конструктивно 560х12, верхний пояс из двух горизонтальных ребер 250х12. Геометрические характеристики траверсы: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Максимальный изгибающий момент в траверсе возникает при Nn.max. При загружении Мmax = ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Максимальная поперечная сила в траверсе с учетом Dmax возникает при загружениях 1,2,3,4,5 (расчет шва 3). N= ![]() ![]() ![]() здесь коэффициент 1,2 учитывает неравномерную передачу усилия Dmax на два сечения. ![]() |