Газизов - ЭСиУРС. Т. Р. Газизов Электромагнитная совместимость и безопасность радиоэлектронной аппаратуры Рекомендовано умо по образованию в области сервиса и туризма в качестве учебного пособия для студентов высших учебных заведени
 Скачать 3.32 Mb.
|
|
H d2 / W (сверху вниз по мере возрастания) -0,3 0 0,3 1,0 1,5 -0,3 0 0,3 1,0 1,5 -0,3 0 0,3 1,0 1,5 -0,3 0 0,3 1,0 1,5 -0,3 0 0,3 1,0 1,5 -0,3 0 0,3 1,0 1,5 -0,3 0 0,3 1,0 1,5 -0,3 0 0,3 1,0 1,5 -0,3 0 0,3 1,0 1,5 -0,3 0 0,3 1,0 1,5 -0,3 0 0,3 1,0 1,5 -0,3 0 0,3 1,0 1,5 2 3 4 2 3 4 2 3 4 2 3 4 3 2 4 3 4 H d 2 / W=0,0 H d 2 / W=0,1 H d 2 / W=0,2 H d 2 / W=0,3 H d 2 / W=0,4 H d 2 / W=0,5 H d 2 / W=0,6 H d 2 / W=0,7 H d 2 / W=0,8 H d 2 / W=0,9 H d 2 / W=1,5 H d 2 / W=2,0 2 2 4 3 2 4 3 2 4 3 3 4 2 4 3 3 4 2 4 3 3 4 2 4 3 3 4 Таблица Формы дальней перекрёстной помехи (В, нс) на линиях 2, 3, 4 (сверху вниз) для различных длин L =0,1; 0,2; …; 1 м (на одном графике) при H d2 / W =0 -0,5 -0,4 -0,3 -0,2 -0,1 0 0 1 2 3 4 5 6 L =1 L =0,1 -0,3 -0,2 -0,1 0 0,1 0,2 0 1 2 3 4 5 6 L =1 L =0,1 -0,2 -0,1 0 0,1 0,2 0,3 0 1 2 3 4 5 6 L =1 L =0,1 Таблица Формы дальней перекрёстной помехи (В, нс) на линиях 2, 3, 4 (сверху вниз) для различных длин L =0,1; 0,2; …; 1 м (на одном графике) при H d2 / W =0,4 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0 1 2 3 4 5 6 L =1 L =0,1 -0,5 -0,4 -0,3 -0,2 -0,1 0 0 1 2 3 4 5 6 L =1 L =0,1 -0,5 -0,4 -0,3 -0,2 -0,1 0 0 1 2 3 4 5 6 L =1 L =0,1 Таблица Зависимости пиковых значений (положительных и отрицательных) дальних перекрёстных помех на линиях 2, 3, 4 (слева направо) от длины линий для H d2 / W =0; 0,2; 0,4; 0,5; 0,7; 1,9 -0,5 -0,4 -0,3 -0,2 -0,1 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0 1 2 3 4 5 L , м 2 /W=1,9 0,7 0,5 0,4 0,4 0,2 пик, В 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0 1 2 3 4 5 L , м 2 /W=1,9 0,0 0,7 1,9 0,7 0,0 0,2 0,4 пик, В 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0 1 2 3 4 5 L , м 2 /W=0,2 0,0 1,9 0,4 0,5 0,7 0,0 0,2 1,9 0,5 0,4 пик, В 182 2.4.4.2. Модальные искажения В этом разделе исследуется отрезок многопроводной линии, но исследуются искажения сигнала в активной линии. Они называются здесь модальными и исследуются в чистом виде (в отсутствии других искажений) в зависимости от числа связанных линий и их параметров [133, 134]. Исследование выполнялось посредством вычислительного моделирования, поскольку сего помощью легко избавиться от влияния на форму сигнала потерь и дисперсии, а также минимизировать влияние отражений в линиях, что трудно сделать экспериментально. Сначала были вычислены (двумя способами программно реализованными алгоритмами данной работы и программным продуктом [135]) матрицы погонных коэффициентов электростатической [C] и электромагнитной индукции для двух, трёх и четырёх (N = 2, 3, 4) связанных микро- полосковых линий (последний вариант показан на рис. 2.38). Во всех вариантах толщина T и ширина W линий, расстояние между ними S, расстояние от линий до края структуры D и толщина подложки H d1 таковы, что T/W=0,05; D/W=1; S/W=1; H d1 /W=0,5. Относительная диэлектрическая проницаемость подложки ε r1 =3, покрывающего слоя ε r2 =5, а его относительная толщина H d2 /W=0; 0,1; 0,15; …; 1. Затем вычислялась форма сигнала в конце линии 1 при условии, что к её началу подключен генератор ЭДС с формой трапеции. Время фронта и спада импульса t r = t f = 100 пс, длительность плоской вершины t d = 800 пса амплитуда – 1 В (рис. 2.40). 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 t , н , Рис. 2.40. Форма ЭДС генератора, подключённого к линии 1 Для проверки достоверности результатов моделирования форма сигнала вычислялась по двум разным моделям. Использовалось вычисление по алгоритмической модели [136] в частотной области (с применением быстрого преобразования Фурье, где потери и дисперсия не учитывались, а к концу каждой линии подключались резисторы с сопротивлением, равным соответствующим диагональным элементам матрицы импедансов (те. на конце линий обеспечивалось состояние, близкое к полному согласованию. Использовалась и простая аналитическая модель [132] во временной области для линий без потерь и дисперсии, с нулевыми нагрузками вначале и полностью согласованных в конце (тени одна мода не отражается от конца линии – есть только проходящие волны. Вычисления проводились по обеим моделям при различных параметрах линий и воздействующего сигнала, и получено хорошее совпадение форм сигнала, вычисленных по разным моделям. Результаты их сравнения здесь не приводятся, но показаны в работе [133], а все формы сигнала данной работы получены по алгоритмической модели [136] с параметрами линий, вычисленными по программно-реализованным алгоритмам данной работы. По результатам моделирования можно сделать общий вывод, что при t d > 0 модальные искажения начинают проявляться в виде изменения фронта импульса из линейно нарастающего в ступенчатый, причём рост длины l отрезка линий увеличивает временные интервалы между ступеньками. Увеличение этих интервалов более t d ведёт к уменьшению амплитуды импульса и его разложению на N импульсов меньшей амплитуды. Примеры форм сигнала в конце активной линии прим для t d = 800 пс показаны в табл. 2.18, а данные для t d = 0 пс (позволившие включить три значения = 0; 0,15; 0,25) показаны в табл. 2.19. Из анализа результатов моделирования можно сделать такие выводы. 1. Искажения импульса, распространяющегося в многопроводных линиях передачи, могут привести к многократному увеличению времени фронта импульса, изменению его длительности, уменьшению амплитуды, изменению формы и даже к увеличению числа импульсов. Если эти параметры информативны, то могут иметь место соответствующие погрешности в обработке информации. 2. Выбором толщины покрывающего диэлектрического слоя связанных микрополосковых линий можно существенно уменьшать модальные искажения. Таблица Напряжение в конце линии 1 прим для t d = 800 пс N H d 2 / W=0 H d 2 / W=0,25 2 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 9,4 9,8 10,2 10,6 11 11,4 t , н, B 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 11,4 11,8 12,2 12,6 13 13,4 t , н, B 3 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 9,4 9,8 10,2 10,6 11 11,4 t , н, B 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 11,4 11,8 12,2 12,6 13 13,4 t , н, B 4 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 9,4 9,8 10,2 10,6 11 11,4 t , н, B 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 11,4 11,8 12,2 12,6 13 13,4 t , н, B Таблица Напряжение в конце линии 1 прим для t d =0 пс N H d 2 / W=0 H d 2 / W=0,15 H d 2 / W=0,25 2 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 9,4 9,8 10,2 10,6 t , н, B 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 11,2 11,6 12 12,4 t , н, B 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 11,4 11,8 12,2 12,6 t , н, B 3 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 9,4 9,8 10,2 10,6 t , н , B 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 11,2 11,6 12 12,4 t , н , B 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 11,4 11,8 12,2 12,6 t , н , B 4 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 9,4 9,8 10,2 10,6 t , н , B 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 11,2 11,6 12 12,4 t , н , B 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 11,4 11,8 12,2 12,6 t , н , B Методически важно отметить, что показанные искажения обусловлены не такими известными факторами как потери, дисперсия и отражения в линиях, а только лишь различием задержек распространения мод в мно- гопроводной линии передачи, и поэтому, подчёркивая физическую сущность этих искажений, естественно называть их модальными. Можно полагать, что модальные искажения импульса в отрезке многопроводных линий тем меньше, чем строже выполняется условие l [max(τ i )–min( τ i )] << t r , i=1, …, N, где l – длина отрезка, τ i – погонная задержка й моды отрезка t r – время фронта импульса, N – число проводников в отрезке (не считая опорного. Это подтверждается данными табл. 2.20, из которой видно, что максимальная разность погонных задержек для H d2 /W=0,25 значительно меньше, чем для H d2 /W=0, и именно этим объясняется практически полное отсутствие искажений для H d2 /W=0,25. Таблица Погонные задержки мод и их максимальная разность (пс/м) N=2 N=3 N=4 H d 2 / W τ 1 , τ 2 max( τ i )– min( τ i ) τ 1 , τ 2 τ 3 max( τ i )– min( τ i ) τ 1 , τ 2 τ 3 τ 4 max( τ i )– min( τ i ) 0 4799 5064 265 5131 4896 4758 373 5173 4740 4970 4826 433 0,25 5850 5843 7 5824 5871 5855 47 5818 5836 5876 5875 58 Таким образом, максимальная разность погонных задержек мод отрезка многопроводных линий заданной конфигурации является основной характеристикой, определяющей степень модальных искажений сигнала в этом отрезке. Поэтому важно исследовать эту характеристику подробнее. Её зависимости от H d2 /W для N = 2, 3, 4, вычисленные программно реализованными алгоритмами данной работы и программным продуктом [135], показаны на риса, б соответственно. Из сравнения рисунков видны некоторые количественные отличия, вызванные различием дискретизации границ конфигурации, но характер зависимостей одинаков. Из его анализа можно сделать такие выводы. 1. Для всех исследованных линий изменением H d2 /W можно существенно изменять максимальную разность погонных задержек мод, причём существует оптимальное значение для всех линий, соответствующее минимуму этой разности. Важным следствием этого является то, что при оптимизации параметров многопроводных линий (во всяком случае, исследованной конфигурации) по критерию минимума модальных искажений нет необходимости в задаче анализа вычислять временной отклика достаточно вычислить лишь матрицы параметров линий, а из них – максимальную разность погонных задержек мод. Более того, для получения предварительных результатов оптимизации достаточно ограничиться лишь двумя линиями, поскольку анализ большего числа линий даёт близкие значения оптимального параметра. Учёт этих факторов может резко сократить вычислительные затраты оптимизации. 2. Рост числа связанных линий (во всяком случае, исследованной конфигурации) увеличивает максимальную разность погонных задержек мода следовательно, модальные искажения. Этот факт может существенно влиять на модальные искажения сигнала в межсоединениях высокой плотности, например в многожильных кабелях или печатных платах. Иными словами, сигнал в активной линии способен сильнее искажаться в зависимости оттого, проходит ли эта линия одна, вблизи с одной, двумя или несколькими соседними линиями, пусть даже пассивными, те. без воздействующих на них источников. И может понадобиться контроль этих факторов. 0 100 200 300 400 500 600 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 H d 2 /W 0 100 200 300 400 500 600 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 H d а б Рис. 2.41. Зависимости максимальной разности погонных задержек мод (пс/м) от H d 2 / W для N = 2 (—), 3 (– –), 4 (---), вычисленные поданной работе (аи по [135] (б) В заключение отметим, что здесь рассматривался лишь один тип линий, нов связи с разнообразием типов многопроводных линий передачи с неоднородным диэлектрическим заполнением, применяемых для передачи всё более коротких импульсов, в конкретных приложениях актуальной становится задача структурной и параметрической оптимизации этих линий и по критерию выравнивания погонных задержек мод. max( τ i )– min( τ i ), пс/м max( τ i )– min( τ i ), пс/м 188 3. ОБЗОР ПРОБЛЕМЫ ПРЕДНАМЕРЕННЫХ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ ПОМЕХ 3.1. История и актуальность Открытое обсуждение проблемы ПЭМП началось с пленарной лекции профессора В. Лоборева на конференции АмерЭМ 1996 г. [137]. На Цюрихском симпозиуме по ЭМС 1997 г. Комиссия E URSI при своём Комитете по ЭМ импульсу и связанными с ним явлениями, возглавляемом М. Уиком, образовала подкомитет по ЭМ терроризму под руководством Х. Уипфа. Первый обзор этой проблемы опубликован в пленарном докладе Р. Гарднера на Вроцлавском симпозиуме по ЭМС 1998 г. [138]. Первый семинар "ЭМ терроризм и вредные воздействия ЭМ окружений высокой мощности" с публикацией полных докладов состоялся на Цюрихском симпозиуме по ЭМС 1999 г. [139]. Необходимо отметить, что были представлены и важные неопубликованные доклады. В частности, впечатляющий доклад вице-президента РАН академика В.Е. Фортова содержал много фотографий и технических характеристик готовых ЭМ устройств высокой мощности. Доклад закончился убедительным выводом подчеркнутыми М. Уиком при закрытии семинара, что для решения проблемы ЭМ терроризма необходимо международное сотрудничество. Важной вехой стала резолюция Совета URSI по преступной деятельности с помощью ЭМ средств [140]. В 2000 г. "Угроза ЭМ терроризма" впервые стала отдельным разделом в списке тем Вроцлавского симпозиума по ЭМС 2000 г. В 2001 г. состоялась первая отдельная секция с рецензируемыми статьями Цюрихского симпозиума по ЭМС [141]. Из отечественных публикаций нельзя не отметить раздел по ПЭМП "Технологии защиты систем безопасности от электромагнитного терроризма" в книге [142]. Затем доклады по проблеме ПЭМП стали появляться на каждом симпозиуме по ЭМС и некоторых других конференциях. Наконец, важной вехой в исследованиях ПЭМП стала совсем недавняя публикация тематического выпуска IEEE Transactions on EMC [143]. Действительно, в инфраструктуре нашего общества существуют разные критичные системы, и влияние ПЭМП на них может привести к большим потерям. Одной из самых критичных является авиационная электроника, часто называемая авионикой. Поэтому стандарты, связанные се уязвимостью к ЭМ помехам, становятся с годами всё более строгими (табл. 3.1) [144]. Из самых последних изменений примечательны следующие. Изменение №1 к стандарту RTCA/DO-160D от 14 декабря 2000 г. пересмотрело Раздел 20 "Восприимчивость к радиочастотами потребовало испытаний в частотном диапазоне до 18 ГГц вплоть до 7200 В/м (рис. 3.1) [145]. Изменение №3 от 5 декабря 2002 г. добавило испытания периодическими пачками импульсов [146]. Таблица Уровни уязвимости (стандарты) в авиации Год Гражданские Военные (Великобритания) Военные (США) 1967 3,7 мВ/м, 1 ГГц В/м, 1 ГГц – 1968 – – 1 В/м, 10 ГГц 1971 – – 5 В/м, 10 ГГц 20 В/м, 40 ГГц 0,1 В/м, 1 ГГц 5 В/м, 10 ГГц, период. 20 В/м, 18 ГГц модулир. 100 В/м, вплоть до 200 В/м – 1984 1 В/м, 1,215 ГГц – 1986 – – 20 В/м, 40 ГГц до 200 В/м 1989 200 В/м, 18 ГГц – 1992 6,8 кВ/м, 18 ГГц – f, ГГц 18 ГГц E, В/м L K J I H 10 –1 10 0 10 1 10 2 10 1 10 2 10 3 10 4 7200 В/м Рис. 3.1. Испытательные уровни (для радиочастотного импульса) и категории восприимчивости к излучениям Тем не менее, в этой области существуют проблемы, являющиеся возможными причинами авиакатастроф. Например, несмотря на строгие требования, многие старые самолёты, соответствующие требованиям стандарта EUROCAE ED-14B 1984 г. (максимальный уровень напряжён- ности поля 1 В/м в полосе частот до 1,215 ГГц, продолжают летать сегодня, поскольку имеют срок нормативной эксплуатации 20–30 лет [144]. Высокая актуальность этих проблем подтверждается и такими серьёзны- ми исследованиями в этой области, как например, Европейский проект EM-HAZ (Методы и технологии для безопасности и защиты летательных аппаратов от электромагнитных угроз) [147]. Сделаны весьма многозначительные выводы даже для военной авионики. Например, согласно авторитетным производителям бортовых радаров в России [148], существующие бортовые радиолокационные системы практически беззащитны к воздействию мощного короткоимпульсного СВЧ-излучения. Другим аспектом, в свете чрезвычайно актуальной и нерешённой проблемы терроризма, может стать ЭМ терроризм. Как тут не процитировать индийских военных учёных: Технология – великий нивелировщик, который может полностью изменить расстановку сил. Даже самое "сильное" государство сталкивается с опасностью "получить щелчок" от разных мафий и террористических организаций. Поддерживать технологический перевес против терроризма становится всё более трудной задачей [149]. Таким образом, можно заключить, что защита от угрозы ПЭМП является новой, очень серьёзной и актуальной проблемой, даже для авионики. Яркой иллюстрацией актуальности подобных исследований и пристального к ним внимания является диссертация французского учёного Палетта, титульный лист которой показан на риса. Прежде всего, обращает на себя внимание список оппонентов, включающий, пожалуй, самых известных на сегодня в ЭМС-сообществе учёных: Канаверо (главный редактор IEEE Transactions on EMC), Яноз (организатор многих симпозиумов по ЭМС, соавтор известной монографии по ЭМС), Баум (личность, ставшая легендарной в ЭМС). Весьма примечательна и тематика работы она посвящена исследованию влияния внешнего электромагнитного поляна бортовую кабельную разводку самолёта, те. одно из наиболее опасных из всех возможных проявлений проблемы ПЭМП. Особенно впечатляют значительные средства, вкладываемые в такие исследования работа выполнялась в рамках совместного проекта Франции и США, а сложнейшее экспериментальное моделирование выполнялось на самолё- те типа Боинг (рис. 3.2 б, в. Из обзора проблемы ПЭМП обращают на себя особое внимание её новизна, и, как следствие, в качестве первого шага к её решению, необходимость сбора, обобщения и систематизации опубликованных данных по разным аспектам проблемы ПЭМП критичному оборудованию. Проблема сложна и специфична, поэтому для её решения необходимо применение системного подхода. В последующих разделах, написанных на основе работы автора [150] обобщаются и систематизируются некоторые важные известные и новые данные по разным аспектам проблемы ПЭМП. Хотя рассматриваемые аспекты являются общими и применимы к любому типу критичной РЭА [151], делается попытка рассмотреть и частный случай авионики как один из самых критичных и показательных для других типов РЭА [152, 153]. |