Главная страница
Навигация по странице:

  • «САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПРОМЫШЛЕННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ И ДИЗАЙНА» ВЫСШАЯ ШКОЛА ТЕХНОЛОГИИ И ЭНЕРГЕТИКИ

  • Курсовая работа

  • Санкт-Петербург 2020 Содержание

  • Исходные данные

  • ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЙ РАСЧЕТ ПАРОВОЙ ТУРБИНЫ

  • ДЕТАЛЬНЫЙ ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ

  • Тепловой расчет паровой многоступенчатой противодавленческой турбины


    Скачать 0.75 Mb.
    НазваниеТепловой расчет паровой многоступенчатой противодавленческой турбины
    Дата27.12.2021
    Размер0.75 Mb.
    Формат файлаdocx
    Имя файлаkdv-3.docx
    ТипКурсовая
    #319441
    страница1 из 6
      1   2   3   4   5   6

    Министерство науки и высшего образования Российской Федерации

    федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования

    «САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

    ПРОМЫШЛЕННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ И ДИЗАЙНА»

    ВЫСШАЯ ШКОЛА ТЕХНОЛОГИИ И ЭНЕРГЕТИКИ

    Институт энергетики и автоматизации

    Кафедра теплосиловых установок и тепловых двигателей

    Курсовая работа

    по дисциплине «Нагнетатели и тепловые двигатели в промышленной теплоэнергетике»
    на тему:
    Тепловой расчет паровой многоступенчатой противодавленческой турбины



    Выполнил


    студент учебной группы № 441

    Крылова Дарья Владимировна




    (фамилия, имя, отчество)

    Проверил

    Липатов Максим Сергеевич

    (должность, фамилия, имя, отчество)





    Санкт-Петербург

    2020


    Содержание
    Исходные данные……………………………………………………...................3

    Предварительный расчет паровой турбины…………………………………......3

    Детальный тепловой расчет проточной расчет многоступенчатой паровой турбины……………………………………………………………………………5

    Расчет нерегулируемых ступеней………………………………………………23

    Расчет первой нерегулируемой ступени……………………………………….24

    Расчет второй нерегулируемой ступени……………………………………….31

    Расчет характеристик многоступенчатой противодавленческой турбины…..38

    Исходные данные:

    Электрическая номинальная мощность турбиныNэ=26 МВт

    Давление пара перед клапанами турбины р0=4 МПа

    Температура пара перед клапанами турбины t0=450 °С

    Давление пара за выхлопным патрубком pТ=1,2 МПа

    Скорость потока пара на входе в сопловый аппарат регулирующей ступени С0=40 м/с

    Частота вращения ротора турбины n=3000 об/мин
    ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЙ РАСЧЕТ ПАРОВОЙ ТУРБИНЫ

    Энтальпия и энтропия пара перед клапанами турбины (определяются по р0 и t0в точке 0 (рис.1))

    h0=3331 кДж/кг ;s0=6,9383 кДж/(кг·К)

    Энтальпия пара в конце изоэнтропного процесса расширения в турбине (определяется по рt и s0в точке Tt (рис.1))

    ht=2992,9 кДж/кг

    Располагаемый теплоперепад в турбине без учета потери давления в клапанах

    H0=h0-ht=3331-2992,9 =338,1 кДж/кг

    Коэффициент потери давления в стопорном и регулирующих клапанах

    k=0,045

    Потеря давления в клапанах

    Δpk=k·p0=0,045·4=0,18 МПа

    Давление пара перед соплами регулирующей ступени

    p0’=p0-Δpk=4-0,18=3,82 МПа

    Опытный коэффициент

    λ=0,07

    Скорость пара в выхлопном патрубке

    Сn=70 м/с

    Потеря давления в выхлопном патрубке

    Δpn=pz-pT=λ· pT=0,07· ·1,2=0,0412 МПа

    Давление пара за последней ступенью

    pz=pT+Δpn=1,2+0,0412=1,2412 МПа

    Энтальпия пара в конце изоэнтропного процесса расширения в турбине без
    учета потерь энергии в выхлопном патрубке (определяется по pzи s0в точке Zt (рис.1))

    hzt=3001,2 кДж/кг

    Потеря энергии пара в выхлопном патрубке

    ΔHn=hzt-ht=3001,2 -2992,9 =8,3 кДж/кг

    Энтропия, температура и удельный объем пара перед соплами регулирующей ступени (определяется по р0’и h­0в точке 0’ (рис.1))

    s0’=6,9587 кДж/(кг·К) ;t0’= 448,92°C; v0’= 0,083833 м3/кг

    Энтальпия пара в конце изоэнтропного процесса расширения в проточной части турбины без учета потерь энергии в клапанах и выхлопном патрубке (определяется по рzи s0’ в точке Zt’ (рис.1))

    hzt’=3012,6 кДж\кг

    Потеря энергии пара в клапанах турбины

    ΔНk= hzt’- hzt=3012,6 -3001,2 =11,4 кДж/кг

    Располагаемый теплоперепад в проточной части

    H0’=h0-hzt’=3331-3012,6 =318,4 кДж/кг

    Располагаемый теплоперепад в проточной части турбины по заторможенным параметрам

    H0*=H0’+ =318,4 + =319,2

    Относительныйэ ффективный КПД турбины

    ηое=0,8

    Механический КПД турбины

    ηм=0,99

    Относительный внутренний КПД турбины

    ηоi= =

    КПД электрогенератора

    ηэг=0,97

    Относительный электрический КПД турбины

    ηоэое·ηэг=0,8·0,97=0,776

    Внутренний(использованный) теплоперепад

    Hi=H0·ηoi=338,1·0.80808=273,2121 кДж/кг

    Относительный внутренний КПД проточной части турбины

    ηoi’= = =0,8559

    Энтальпия пара в конце действительного процесса расширения в проточной части турбины

    hz=h0-Hi=3331-273,2121 =3057,7879 кДж/кг

    Удельный объем пара в конце действительного процесса расширения в проточной части турбины (определяется по pzи hzв точке Z (рис.1))

    vz=0,20886 м3/кг

    Секундный расход пара

    G0= = =99,0984 кг/с

    ДЕТАЛЬНЫЙ ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ
    МНОГОСТУПЕНЧАТОЙ ПАРОВОЙ ТУРБИНЫ
    Располагаемый теплоперепад в первой нерегулируемой ступени (принимается)

    h0T1=53 кДж/кг

    Располагаемый теплоперепад во второй нерегулируемой ступени (принимается)

    h0T2=53 кДж/кг

    Располагаемый теплоперепадв регулирующей ступени

    h0Tp=H0’- h0T1- h0T2=318,4 -53-53=212,4 кДж/кг

    Полный располагаемый теплоперепад в регулирующей ступени

    = = 212,4 + = 213,2 кДж/кг

    Коэффициент скорости в сопловом аппарате (принимается)

    φ=0,97

    Угол выхода потока пара из каналов соплового аппарата (принимается)

    α=14 °С

    Степень реактивности ступени (принимается)

    ρ=0,1

    Число рабочих венцов в ступени (принимается)

    z=2

    Оптимальное отношение скоростей в регулирующей ступени

    = = = 0,248

    уменьшается засчет потерь от трениядиска и парциальногоподвода пара,поэтому принимается = 0,23

    Фиктивная скорость в регулирующей ступени

    Сф= = м/с

    Окружная скорость на среднем диаметре регулирующей ступени

    Up=Cф·xфопр= ·0,23= 161,9583 м/с

    Средний диаметр регулирующей ступени

    dp= = = 1,031 м

    Коэффициент скорости в сопловом аппарате первой нерегулируемой ступени (принимается)

    φ=0,97

    Угол выхода потока пара из каналов соплового аппарата первой нерегулируемой ступени

    α=14 °С

    Степень реактивности ступени (принимается)

    ρ=0,05

    Оптимальное отношение скоростей в регулирующей ступени

    = = =0,48

    уменьшается засчет потерь от трениядиска,поэтому принимается =0,47

    Фиктивная скорость в регулирующей ступени

    Сф1= = м/с

    Окружная скорость на среднем диаметре регулирующей ступени

    U1=Cф1·xфопр1= ·0,47=153,93 м/с

    Средний диаметр первой нерегулируемой ступени

    d1= = = 0,98

    Сравнение средних d1 диаметров ступеней dpи d­1

    1,031 > 0,98

    Степень реактивности впервой рабочей решетке регулирующей ступени (принимается)

    ρ1p=0,02

    Степень реактивности в направляющей решетке регулирующей ступени (принимается)

    ρн=0,03

    Степень реактивности во второй рабочей решетке регулирующей ступени (принимается)

    ρ=0,05

    Полный располагаемый теплоперепад в сопловом аппарате

    =(1-ρ)· =(1-0,1)·213,2=191,88 кДж/кг

    Располагаемый теплоперепад в первой рабочей решетке

    = =0,02·191,88=4,264 кДж/кг

    Располагаемый теплоперепад в направляющей решетке

    н· =0.03·191,88=6,396

    Располагаемый теплоперепад во второй рабочей решетке

    2p· =0.05·191,88=10,66 кДж/кг

    Энтальпия пара на входе в сопловый аппарат по параметрам торможения

    =h0+ =3331+ 3331,8 кДж/кг

    Давление пара на входе в сопловый аппарат по параметрам торможения

    =3,82 МПа

    Температура пара на входе в сопловый аппарат по параметрам торможения

    =449,33 °C

    Энтальпия пара за сопловым аппаратом

    h1t= =3331,8 -191,88 =3139,92 кДж/кг

    Давление пара за сопловым аппаратом

    p1=2,0144 МПа

    Удельный объем пара за сопловым аппаратом

    v1t=0,13786м3/кг

    Температура пара за сопловым аппаратом

    t1t=351,16 °C
    Энтальпия пара за первой рабочей решеткой на изоэнтропе 0*-2tu

    h2tu=h1t- =3139,92 - 4,264 =3135,656 кДж/кг

    Давление пара за первой рабочей решеткой

    р2=1,9837 МПа

    Энтальпия пара за направляющей решеткой на изоэнтропе 0*-2tu

    h1tu= h2tu- =3135,656 - 6,396=3129,26 кДж/кг

    Давление пара за направляющей решеткой

    =1,9382 МПа

    Энтальпия пара за второй рабочей решеткой на изоэнтропе 0*-

    = - =3129,26 -10,66=3118,6 кДж/кг

    Давление пара за второй рабочей решеткой

    =1,8643 МПа

    Отношениеδy/s (принимается)

    δy/s=0,05

    Поправочный коэффициент для уплотнения с гладким валом

    Ky=1,78

    Коэффициент расхода (принимается)

    μy=0,7

    Радиальный зазор (принимается)

    δy=0,3 мм

    Диаметр вала на участке уплотнения

    dy=0.3·dp=0.3·1,031 = 0,309 м

    Кольцевая площадь радиального зазора в уплотнении

    Fy=π·dy·δy=π·0,309 ·0,0003= 0,000291 м2

    Удельный объем пара перед передним концевым уплотнением

    v1y=v1t= 0,1378 м3/кг

    Давление пара перед передним концевым уплотнением

    p1y=p1= 2,0144 МПа

    Давление пара за передним концевым уплотнением

    p2y=pa=0,1 МПа

    Отношение давления пара за и перед уплотнением

    Ɛ= = = 0,049

    Число гребней переднего уплотнения (принимается)

    z1=50

    Утечки пара через переднее концевое уплотнение

    =0.8·1.78·0.000291· = =0,196 кг/с

    Отношениеδy/s (принимается)

    δy/s=0,05

    Поправочный коэффициент для уплотнения с гладким валом

    Ky=1.76

    Число гребней заднего уплотнения (принимается)

    z2=32

    Давление пара перед задним концевым уплотнением

    p1y=pz=1,241 МПа

    Давление пара за задним концевым уплотнением

    p2y=pa=0.1 МПа

    Отношение давления пара за и перед уплотнением

    Ɛ= =

    Удельный объем пара перед задним концевым уплотнением

    v1y=vz=0,20886 м3/кг

    Утечки пара через заднее концевое уплотнение

    =0.8·1.78·0.000291· = =0,154 кг/с

    Количество пара, проходящего через сопловый аппарат с учетом его утечки
    через переднее концевое уплотнение

    = + =99,0984+0,196 = 99,294 кг/с

    Длина переднего концевого уплотнения

    L1y=s·z1=( )·z1= ·50=0.3 м

    Длина заднего концевого уплотнения

    L2y=s·z2=( )·z2= ·32=0,192м

    Теоретическая абсолютная скорость пара на выходе из соплового аппарата

    C1T= = = 619,48 м/с

    Скорость звука в выходных сечениях каналов соплового аппарата

    a1t= = = 600,84 м/с

    Число Маха в выходныхсечениях каналов соплового аппарата

    М1t= =

    Постоянная величина, характеризующая свойства пара

    α= = = 0,667

    Коэффициент расхода всопловом аппарате

    μ1=0.97

    Удельный объем пара на входе в сопловый аппарат по параметрам торможения (точка 0*)

    =0,08366 м3/кг

    Выходная площадь межлопаточных каналов соплового аппарата

    F1= = = 0,02788 м2

    Произведение степени парциальности на высоту сопловой лопатки

    e·l1= = = 0,0355 м

    Оптимальная степень парциальности

    еопт=0,33 =0.33· =0,622

    Длина сопловой лопатки

    l1= = = 0,057 м

    Профиль лопатки соплового аппаратаС-90-15Б выбирается по полученному значению числа Маха M1t= и углу α=14°.

    В соответствии с табличными данными хорда профиля b1m=5.2·10-2 м, ширина решетки B1m=4.0·10-2м, радиус закругления выходной кромки профиля r1m=0.03·10-2м, угол установки профиля αy=36°, относительный
    шаг решетки = 0.84

    Хорда профиля сопловой лопатки

    b1n=0.05 м

    Число сопловых лопаток

    zc= = = 47

    Уточненная хорда профиля сопловой лопатки

    b1= = = 0.05м

    Ширина сопловой решетки

    B1= · ·4·10-2= 0,03846 м

    Толщина выходной кромки профиля сопловой лопатки

    δ1кр= ·2·r1m= ·2·0.03·10-2 = 0,5769 мм

    Относительная толщина выходной кромки профиля сопловой лопатки

    = = 0,056

    Относительная длина сопловой лопатки

    = = = 1,143

    Относительная хорда сопловой лопатки

    = =

    Уточненный коэффициен расхода в сопловом аппарате

    μ10=0.9843-0.0057· =0.9843-0.0057· = 0,9793

    Уточненная выходная площадь межлопаточных каналов соплового аппарата

    F10= = = 0,027 м2
      1   2   3   4   5   6


    написать администратору сайта