Учебное пособие Номер государственной регистрации электронного издания в фгуп нтц информрегистр 0321300817
 Скачать 6.46 Mb.
|
|
2. 1.2 Моделирование линий электропередачи в программе MATLAB приложении Simulink В программе MATLAB принята приближенная модель линии, схема которой приведена на рисунке 2.5. Условные графические изо- бражения элементов здесь не полностью соответствуют изображени- ям, принятым в России. Особенно сильно отличается от принятого в России изображение резистора. Поскольку пиктограммы всех схем состоят из условных изображений, принятых в англоязычной литера- туре, здесь для пояснения приведена схема, приводимая в области «Help» программы MATLAB без корректировки к условным изобра- жениям элементов, принятым в России. Рисунок 2.5 – Схема замещения линии электропередачи, принятая в программе MATLAB Каждую секцию этой модели линии можно рассматривать как частный случай более полных моделей, приведенных на рисунке 2.1 (в модели рисунка 2.5 не учитывается активная проводимость, по сравнению с моделями рисунка 2.1). Модель может содержать от од- ной до нескольких последовательно соединенных идентичных секций с сосредоточенными параметрами, что позволяет приближенно учесть распределение параметров вдоль линии. 44 Число секций зависит от частотного диапазона, который необ- ходимо охватить при моделировании. Приближенно число секций можно определить из выражения Гц , 8 v N f max ; LC 1 , (2.12) где N – число секций линии; v – скорость распространения вол- ны в км/c, при измерении индуктивности в Гн/км и емкости в Ф/км; – длина линии, км. Как видим из схемы замещения линии, применяемой в програм- ме MATLAB (рис. 2.5), при создании модели необходимо задавать индуктивность участков сети. Удельная индуктивность при извест- ном удельном индуктивном сопротивлении определяется по формуле 314 / x ) f 2 /( x L 0 0 0 (2.13) В общем случае для моделирования ЛЭП в программе преду- смотрено три блока, пиктограммы, название и назначение которых приведены в таблице 2.3. Таблица 2.3 – Пиктограммы, название и назначение блоков для моделирования линий электропередачи № Пиктограмма Название и назначение блока 1 PI Section Line Pi Section Line Pi Section Line Линия электропередачи с сосредоточенными парамет- рами – моделирует однофазную линию электропере- дачи с сосредоточенными параметрами. 2 A B C A B C Three-Phase PI Section Line Three-Phase PI Section Line Трехфазная линия электропередачи с сосредоточен- ными параметрами – моделирует трехфазную линию электропередачи с сосредоточенными параметрами с учетом взаимной индуктивности фаз линии. Модель состоит из одной секции. Для создания модели из не- скольких секций необходимо последовательно вклю- чить нужное количество блоков. 3 Distributed Parameters Line Distributed Parameters Line Distributed Parameters Line Линия электропередачи с распределенными парамет- рами. Моделирует многофазную линию электропере- дачи с распределенными параметрами. Применяется для моделирования длинных линий электропередачи, высокочастотных цепей, антенных кабелей и т. п. 45 Как уже указывалось, в реальной линии электропередачи сопро- тивления, индуктивность и емкость равномерно распределены вдоль линии. Точный учет этого распределения необходим для высоко- вольтных линий электропередачи, длина которых соизмерима с дли- ной волны тока в ней. В программе MATLAB для этого предусмотрен блок № 3. С помощью этого блока моделируют протяженные воз- душные линии длиной 300 – 350 км и более и кабельные линии дли- ной 50 – 60 км. Поскольку ЛЭП сельских электрических сетей значи- тельно короче, при моделировании нет необходимости учитывать распределение параметров вдоль линии, поэтому третий блок мы не рассматриваем. Рассмотрим подробно первые два блока. 2.1.2.1 Модель линии с сосредоточенными параметрами Pi Section Line Окно задания параметров блока для моделирования фазы линии (численные значения параметров определены в примере 2.1) приве- дено на рисунке 2.6. Рисунок 2.6 – Окно настроек параметров блока Pi Section Line 46 Параметры блока Pi Section Line Frequency used for R L C specification (Hz) – [Частота, исполь- зуемая для вычисления параметров линии, (Гц)]; Resistance per unit length (Ohm/km) – [Сопротивление линии на 1 км длины (Ом/км)]; Inductance per unit length (H/km) – [Индуктивность линии на 1 км длины (Гн/км)]; Capacitance per unit length (F/km) – [Емкость линии на 1 км длины (Ф/км)]; Length (km) – [Длина линии (км)]; Number of pi sections – [Число pi секций. Минимальное значе- ние – 1.]; Measurements – [Измеряемые переменные]. Значения параметра выбираются из списка: None – нет переменных для измерения; Input and output voltages – выбраны входные и выходные на- пряжения; Input and output currents – выбраны входные и выходные то- ки; All voltages and currents – выбраны все напряжения и токи. Для просмотра выбранных величин при моделировании в мо- дель можно добавить блок Multimeter (мультиметр). В окне Available Measurement (доступные измерения) блока Multimeter, измерение будет идентифицировано меткой, сопровождаемой именем блока: Измерение Метка Напряжение на передающей стороне (вход блока) – Us Напряжение получающей стороны (выход блока) – Ur Ток на передающей стороне (вход блока) – Is Ток получающей стороны (выход блока) – Ir 2.1.2.2 Модель линии с сосредоточенными параметрами Three-Phase PI Section Line Окно задания параметров блока для моделирования трехфазной линии Three-Phase PI Section Line приведено на рисунке 2.7. Параметры блока Three-Phase PI Section Line: 47 Frequency used for R L C specification (Hz) – [Частота, исполь- зуемая для вычисления параметров линии – частота работы линии (Гц)]; Positive- and zero-sequence resistances [R1 (Ohms/km) R0 (Ohms/km)] – [Сопротивление прямой и нулевой последовательно- стей линии на 1 км длины (Ом/км)]. Параметр задается в виде векто- ра; Positive- and zero-sequence inductances [L1(H/km) L0 (H/km)] – [Индуктивность прямой и нулевой последовательностей линии на 1 км длины (Гн/км)]. Параметр задается в виде вектора; Positive- and zero-sequence capacitances [C1(F/km) C0(F/km)] – [Емкость прямой и нулевой последовательностей линии на 1 км дли- ны (Ф/км)]. Параметр задается в виде вектора; Line section length (km) [Длина линии (км)]. Рисунок 2.7 – Окно настроек параметров блока Three-Phase PI Section Line 48 Как видим из обзора блоков, моделирующих линии электропе- редачи, для моделирования четырехпроводных сетей можно восполь- зоваться четырьмя блоками Pi Section Line. В зависимости от постав- ленной задачи ЛЭП сельских электрических сетей иногда целесооб- разно моделировать в соответствии со схемами замещения, приве- денными на рисунках 2.3, 2.4. Для этой цели можно воспользоваться блоками, имеющимися в библиотеке приложения Simulink, пикто- граммы и назначение которых приведены в таблице 2.4. 2.1.2.3 Моделирование линий блоками Series RLC Branch и Three-Phase Series RLC Branch Таблица 2.4 – Пиктограммы, название и назначение блоков для моде- лирования последовательно соединенных RLC элементов цепи Пиктограмма Название и назначение блока Series RLC Branch Series RLC Branch Последовательная RLC-цепь – моделирует по- следовательное включение резистора, индук- тивности и конденсатора A B C A B C Three-Phase Series RLC Branch Three-Phase Series RLC Branch Трехфазная последовательная RLC-цепь – моделирует трехфазную цепь, состоящую из трех RLC-цепей Блок Series RLC Branch удобно использовать для моделирова- ния четырехпроводных или несимметричных трехпроводных сетей. Окно задания параметров блока показано на рисунке 2.8. Параметры блока Series RLC Branch: Branch type [Тип цепи] – Параметр выбирается из списка L – индуктивный, C – емкостный, R – активный, RL – активно-индуктивный, RC – активно-емкостный, RLC – активно-индуктивный-емкостный, Open circuit – разорванная цепь. Resistance R (Ohms) – [Сопротивление (Ом)]. Величина актив- ного сопротивления. Для исключения резистора из цепи значение со- 49 противления нужно задать равным нулю. В этом случае на пикто- грамме блока резистор отображаться не будет; Рисунок 2.8 – Пиктограмма блока Series RLC Branch при исключенной емко- сти из цепи и окно задания параметров блока Inductance L (H) – [Индуктивность (Гн)]. Величина индуктив- ности. Для исключения индуктивности из цепи ее величину нужно задать равной нулю. В этом случае на пиктограмме блока индуктив- ность отображаться не будет; Capacitance C (F) – [Емкость (Ф)]. Величина емкости. Для ис- ключения конденсатора из цепи значение емкости нужно задать рав- ной inf (бесконечное значение емкости, что превращает ее в провод- ник). В этом случае конденсатор на пиктограмме блока показан не будет; Measurements – [Измеряемые переменные]. Параметр позволяет выбрать передаваемые в блок Multimeter переменные, которые затем можно увидеть с помощью блока Scope. Значения параметра выби- раются из списка: None – нет переменных для отображения, Branch voltage Voltage – напряжение на зажимах цепи, Branch current – ток цепи, 50 Branch voltage and current – напряжение и ток цепи; отображае- мым сигналам в блоке Multimeter присваиваются метки: Ib – ток цепи, Ub – напряжение цепи. При моделировании ЛЭП последовательной цепочкой сопро- тивлений необходимо определить параметры линии для всего участка моделируемой сети (пересчитать погонные параметры в зависимости от длины моделируемого участка). На рисунке 2.8 указаны параметры цепи, соответствующие при- меру 2.1, при этом емкость из схемы замещения линии исключена. Исключить емкость можно, задав в выпадающем списке строки Branch typeтип блока (RL) или в строке Capacitance C (F) значение емкости бесконечность (inf). Блок Three-Phase Series RLC Branch целесообразно использо- вать для моделирования симметричных трехфазных сетей напряже- нием 0,38 – 35 кВ, когда нет необходимости учитывать емкостную проводимость линии. Задание параметров блока аналогично блоку Series RLC Branch,пример окна задания параметров приведен в раз- деле 5 (рис. 5.4). 2.1.3 Примеры определения параметров линии для моделирования в программе MATLAB Пример 2.1 Определить параметры четырехпроводной линии 0,38 кВ, для моделирования в программе MATLAB. Длина линии 400 м, фазные и нулевой провода линии выполнены проводом одинакового сечения марки А-70. Среднегеометрическое расстояние между проводами фаз принять 40 см. Решение Фазные и нулевой провода ЛЭП можно смоделировать с помо- щью блоков Pi Section Lineили Series RLC Branch. 1. Определим параметры проводов для моделирования линии блоком Pi Section Line: По каталожным данным [21; 22] находим r 0 =0,412 Ом/км; при D ср =400 мм (табл. 2.1), x 0 =0,283 Ом/км. 51 Определим индуктивность на 1 км длины линии. 4 0 0 10 012 , 9 314 283 , 0 f 2 x L Гн/км; Емкость линии на 1 км длины определим приближенно по ори- ентировочному значению емкостной проводимости для таких линий b 0 =2,6 10 –6 См/км. 10 28 , 8 10 314 6 , 2 2 9 6 0 0 f b C 2. Определим параметры проводов для моделирования линии блоком Series RLC Branch: Параметры линии длиной 400 м. ; Ом 1648 , 0 4 , 0 412 , 0 r R 0 л ; Ом 1132 , 0 4 , 0 283 , 0 x X 0 л Гн 10 6048 , 3 314 1132 , 0 f 2 X L 4 л л Исключим емкость, задав в выпадающем списке строкиBranch typeтип блока(RL)или в строке Capacitance C (F) значение емкости бесконечность (inf), при этом пиктограмма блока принимает вид, изображенный на рис. 2.8. Окно настроек блока Pi Section Line для рассмотренного примера приведено на рисунке 2.6, а блока Series RLC Branch на рисунке 2.8. Пример 2.2 Для моделирования в программе MATLAB определить парамет- ры участка трехфазной линии напряжением 10 кВ, длиной 10 км. Ли- ния выполнена финским проводом СИП марки SAXKA-WM сечени- ем 70 мм 2 Решение Определим параметры линии для моделирования блоком Three Phase Pi Section Line. Финские производители проводов задают погонные параметры в виде, пригодном для непосредственного ввода в программу, пересче- та параметров не требуется. Каталожные данные проводов: км / мкФ 19 , 0 с ; км / мГн 44 , 0 L ; км / Ом 44 , 0 r 0 0 0 52 2.2 Трансформаторы Трансформаторы предназначены для преобразования одной сис- темы напряжений в другую. Передача электрической энергии на большие расстояния осуществляется на повышенном напряжении, поэтому на электростанциях устанавливаются повышающие транс- форматоры, с помощью которых электрическая энергия, выработан- ная на генераторном напряжении, передается в распределительное устройство повышенного напряжения. Потребители чаще всего полу- чают питание на напряжениях 0,22 – 10 кВ, поэтому перед потреби- телями должны быть установлены подстанции с понижающими трансформаторами. Трансформатор – это статическое электромагнитное устройство, имеющее две (двухобмоточный) или три (трехобмоточный) индук- тивно связанные обмотки. Основными элементами силового трансформатора являются об- мотки и магнитопровод. Обмотку трансформатора, подключенную к сети с высоким на- пряжением, называют обмоткой высшего напряжения (ВН); обмотку, присоединенную к сети меньшего напряжения, – обмоткой низшего напряжения (НH). Любая обмотка (катушка) обладает индуктивностью и активным сопротивлением, поэтому обмотки трансформатора, по которым про- текают токи, должны вводиться в схему замещения активными и ин- дуктивными сопротивлениями. Намагничивание сердечника магнитопровода характеризуется кривой намагничивания B = f(H). Эта зависимость является нелиней- ной, так как на кривой B = f(H) имеется участок, после которого дальнейший рост напряженности магнитного поля практически не приводит к увеличению индукции в стали. В этой зоне происходит насыщение электротехнической стали. Отношение индукции к на- пряженности поля в любой точке кривой намагничивания называется магнитной проницаемостью (µ), которая характеризует способность материала к намагничиванию и является характеристикой электро- технической стали. Из-за непрерывного изменения величины и направления намаг- ничивающего тока, протекающего в первичной обмотке трансформа- тора, в магнитопроводе создается изменяющийся магнитный поток, приводящий к перемагничиванию электротехнической стали. Элек- 53 трическая энергия, затраченная на перемагничивание, преобразуется в тепловую энергию, которая приводит к нагреву магнитопровода трансформатора, т.е. потерям энергии. Кроме того, потоки рассеива- ния обмоток частично замыкаются через бак и другие стальные эле- менты трансформатора, что вызывает дополнительные потери на пе- ремагничивание и вихревые токи. Для снижения этих потерь сталь- ные баки трансформатора экранируют пакетами электротехнической стали или пластинами из немагнитных материалов (меди, алюминия). Из-за нелинейности характеристики намагничивания ток намаг- ничивания является несинусоидальным – зависимость тока намагни- чивания от времени является периодической функцией, но с «вытяну- той» по отношению к функции синуса формой кривой. Ток намагни- чивания и ток, вызывающий потери в стали трансформатора, склады- ваясь с нагрузочным током, протекает по первичной обмотке. Так как нагрузочный ток обычно в десятки раз больше тока намагничивания, то суммарный ток первичной обмотки является практически сину- соидальным. Несинусоидальность тока намагничивания трансформа- тора следует учитывать в режимах работы трансформатора близких к холостому ходу. Кроме того, несинусоидальность тока трансформа- тора значительно увеличивается при повышении напряжения, подве- денного к первичной обмотке трансформатора [24]. 2.2.1 Схема замещения трансформаторов и определение ее параметров При моделировании трансформаторы вводятся в модель схемой замещения. При этом электромагнитные (трансформаторные), связи заменяются электрическими. В принципе трансформаторы, так же как и ЛЭП, можно модели- ровать различными схемами замещения [13; 24]. Наиболее точной, хотя и неудобной для практических расчетов, выполняемых вручную, является Т-образная схема замещения (рис. 2.9). В программе MATLAB для моделирования трансформатора применяется именно эта схема, поэтому рассмотрим ее более подробно. Схема замещения трансформатора, так же как и линии, имеет продольные и поперечные элементы. Продольные элементы представлены активными и индуктивны- ми сопротивлениями первичной (R 1 , X 1 )ивторичной (R 2 , X 2 ) обмо- ток. 54 Рисунок 2.9 – Т-образная схема замещения двухобмоточного трансформатора Поперечная ветвь (ветвь намагничивания трансформатора) представлена в виде активным (R µ ) и индуктивным (X µ ) сопротивле- ниями. Два последних параметра определяют активную I a и реактив- ную I µ , составляющие тока намагничивания трансформатора I x . Ак- тивная слагающая тока обусловлена потерями мощности в стали трансформатора, реактивная определяет намагничивающий поток взаимоиндукции обмоток трансформатора. Необходимо отметить, что в отечественной практике в отличие от MATLAB в схеме замещения силовых трансформаторов при моделировании электрических сетей принято определять не индуктивности обмоток, а их индуктивные сопротивления, а поперечную ветвь намагничивания представляют при этом активной и индуктивной проводимостями [13; 19]. Рассмотрим, как расчетным путем определить параметры трансформаторов для моделирования в программе MATLAB по ката- ложным данным зарубежных и отечественных заводов- изготовителей. Параметры трансформаторов согласно последней вер- сии программы MATLAB можно задавать в именованных или в отно- сительных единицах. Параметры трехфазного двухобмоточного трансформатора, не- обходимые для моделирования в программе MATLAB, приведены в таблице 2.5. В таблице для примера приведены параметры трехфазно- го двухобмоточного трансформатора зарубежного производства мощностью 300 кВА. Расчет параметров трансформаторов, приведенных к базисным величинам, в общем случае можно определить по выражениям, ука- 55 занным в таблице 2.6. Здесь для примера приведены расчеты пара- метров трансформатора с каталожными данными, соответствующими таблице 2.5. Эти расчеты приводятся в руководствах к программе MATLAB, переведенных с английского языка [1; 4] и адаптированы к каталожным данным трансформаторов, которые приводятся зарубеж- ными изготовителями. Таблица 2.5 – Параметры трехфазного двухобмоточного транс- форматора, необходимые для моделирования в программе MATLAB (по каталожным данным зарубежных изготовителей) Параметр Обозначение Значение Единицы измерения Число фаз m 3 - Nominal power (номинальная мощность) н P 300 кВА Nominal frequency (номинальная частота сети) н f 60 Гц Первичная обмотка: Схема соединения - звезда - Nominal voltage (номинальное напряжение) U 1н 25 кВ Line-to-line resistance (межфазное сопротивление) R 1 * 0,01 о.е. Leakage reactance (Индуктивность рассеяния) L 1 * 0,02 о.е. Вторичная обмотка: Схема соединения - треуголь- ник - Nominal voltage (номинальное напряжение) U 2н 600 В Line-to-line resistance (межфазное сопротивление) R 2 * 0,01 о.е. Leakage reactance (Индуктивность рассеяния) L 2 * 0,02 о.е. Magnetizing losses at nominal voltage in % of nominal current (потери на намагничивание при номинальном напряжении в % от номинального тока): Resistive (активные) I 10a 0,2 % Inductive (реактивные) I 10p 0,2 % 56 Таблица 2.6 – Расчет базисных величин трансформатора по каталожным данным зарубежных изготовителей Параметр Расчетное выражение Значение Единицы измерения Frequency (частота) н б f f 60 Гц Первичная обмотка: Power (мощность) 3 10 300 m P P 3 н б 1 100∙10 3 ВА Voltage (напряжение) 3 10 25 3 U U 3 1 б 1 14434 B Current (ток) 14434 10 100 U P I 3 б 1 б 1 б 1 6,928 А Impedance (полное сопротивление) 928 , 6 14434 I U Z б 1 б 1 б 1 2083 Ом Resistance (активное сопротивление) 928 , 6 14434 I U R б 1 б 1 б 1 2083 Ом Inductance (индуктивность) 60 142 , 3 2 2083 f 2 Z L б б 1 б 1 6,63 Гн Вторичная обмотка: Power (мощность) 3 10 300 m P P 3 н б 2 100∙10 3 ВА Voltage (напряжение) 600 U U 2 б 2 600 B Current (ток) 600 10 100 U P I 3 б 2 б 2 б 2 166,7 А Impedance (полное сопротивление) 7 , 166 600 I U Z б 2 б 2 б 2 3,60 Ом Resistance (активное сопротивление) 7 , 166 600 I U R б 2 б 2 б 2 3,60 Ом Inductance (индуктивность) 60 142 , 3 2 60 , 3 f 2 Z L б б 2 б 2 0,01146 Гн Параметры цепи намагничивания по данным зарубежных заво- дов-производителей в относительных единицах можно найти, исполь- зуя величину активной и реактивной составляющих тока намагничи- 57 вания (I 10a , I 10p ), задаваемую в процентах относительно номинального тока. Например, при величине составляющих тока намагничивания равной, заданной в таблице 2.5 (по 0,2%) сопротивление и индуктив- ность цепи намагничивания будут равны 1/(0,02) = 500 о.е. Именно эти параметры цепи намагничивания и задаются по умолчанию при извлечении трансформатора из библиотеки SimPowerSystems. Для определения параметров трансформаторов по каталожным данным наших заводов-изготовителей, перечень которых приведен в таблице 2.7, нами получены расчетные выражения для определения приведенных значений параметров двухобмоточных трансформато- ров, для моделирования трансформаторов в программе MATLAB. Расчетные выражения приведены в таблице 2.8. Здесь в качестве U б должно приниматься номинальное напряжение обмотки трансформа- тора, к напряжению которой приводятся все сопротивления. Чаще всего при моделировании электрических сетей за базисное напряже- ние принимают напряжение той обмотки, которая непосредственно присоединена к линии. Значения сопротивлений, приведенные к на- пряжению высшей обмотки, будут в (U вн / U нн ) 2 раз большими, чем если бы параметры схемы замещения были приведены к обмотке низкого напряжения. Таблица 2.7 – Параметры трехфазного двухобмоточного трансформа- тора, необходимые для моделирования в программе MATLAB (по каталожным данным отечественных изготовителей) Параметр Обозначение Значение Единицы измерения Число фаз m 3 - Номинальная мощность трансформатора S нт 63 кВА Номинальная частота сети f н 50 Гц Напряжение короткого замыкания % к U 4,5 % Потери короткого замыкания кз P 1,28 кВт Потери холостого хода х P 0,24 кВт Ток холостого хода % х 2,8 % Схема соединения обмоток Y/Y Н Необходимо отметить, что активные и индуктивные сопротив- ления обмоток в отличие от программы MATLAB (см. табл. 2.5) оп- ределены по данным параметров из опыта короткого замыкания трансформатора. При этом использовано общепринятое в электриче- 58 ских машинах допущение, что в режиме короткого замыкания поте- рями в цепи намагничивания трансформатора можно пренебречь [24]. Таблица 2.8 – Расчетные выражения для определения приведенных значений параметров двухобмоточных трансформато- ров по каталожным данным отечественных производителей Параметр трансформатора Именованные единицы Относительные единицы, о.е. Формула Размер- ность Активное сопротивление об- моток 2 нт 2 б кз б 2 б 1 S 2 U Р R R Ом нт кз * 2 * 1 S 2 Р R R Полное сопротивление об- моток нт 2 б % к б 2 б 1 S 2 U 100 U Z Z Ом 200 U Z Z % к * 2 * 1 Индуктивное со- противление обмо- ток 2 б 1 2 б 1 б 2 б 1 R Z X X Ом 2 * 1 2 * 1 * 2 * 1 R Z X X Индуктивность об- моток f 2 X L L 1 б 2 б 1 Гн * 1 * 2 * 1 X L L Полные потери мощности в режиме холостого хода трансформатора нт % х х S 100 I S кВА 100 I S % х * х Намагничивающая мощность транс- форматора 2 х 2 х х P S Q квар 2 * х 2 * х * х P S Q Активное сопро- тивление цепи на- магничивания хх 2 б P U R Ом хх нт * P S R Индуктивное со- противление цепи намагничивания х 2 б Q U X Ом х * Q 1 X Индуктивность це- пи намагничивания f 2 X L Гн * X L Если при моделировании режимов необходим более точный учет параметров цепи намагничивания трансформатора, их опреде- ляют на основе реальной конструкции его магнитной цепи и распо- ложения обмоток [25]. 59 При моделировании сложных схем мы рекомендуем до начала составления сложной модели сети в программе MATLAB проверить точность определения параметров цепи намагничивания трансформа- тора, полученных расчетным путем по выражениям таблицы 2.8. Для этого необходимо провести опыт холостого хода трансформатора на виртуальной модели в программе MATLAB и выполнить все необхо- димые замеры, сравнив полученные результаты с каталожными дан- ными (см. пример 2.3). В случае необходимости можно провести кор- ректировку характеристики намагничивания стали, принятую «по умолчанию» в программе MATLAB. При моделировании трехобмоточных трансформаторов, если трансформатор выполнен с одинаковыми мощностями обмоток, ак- тивные сопротивления определяют по выражениям таблицы 2.8, при- няв 3 2 1 R R R , В трѐхобмоточном трансформаторе одна из обмоток может быть выполнена на 2/3 номинальной мощности, (соотношение S вн /S сн /S нн =100/100/66,7% или 100/66,7/100%). Тогда сопротивления обмоток с номинальной мощностью 100% определяются по выражениям табли- цы 2.8, а для обмотки с меньшей мощностью (66,7%) сопротивление, приведенное к номинальной мощности трансформатора, находят, учитывая обратную пропорциональность сопротивлений и мощно- стей обмоток по выражению 100 7 66 R 5 , 1 R , (2.14) Индуктивности обмоток трехобмоточного трансформатора оп- ределяют по выражениям таблицы 2.8, определив предварительно полные и индуктивные сопротивления обмоток. Полные сопротивле- ния определяются по аналогичной формуле для двухобмоточного трансформатора, определив напряжения короткого замыкания каж- дой из обмоток по формулам ) U U U ( 5 , 0 U н кс н кв с кв % кв ; ) U U U ( 5 , 0 U н кв н кс с кв % кс ; ) U U U ( 5 , 0 U с кв н кв с кн % кн , (2.15) где U кв-с , U кв-с U кс-н – напряжения короткого замыкания в % на каж- дую пару обмоток, по каталогу. ИндуктивностьL с или L н ,соответствующая обмотке, для кото- рой напряжение короткого замыкания получилось отрицательным, |