Документ Microsoft Office Word. Уральский государственный горный университет

• Название: Уральский государственный горный университет
• Дата: 20.06.2019
• Размер: 0.79 Mb.
• Имя файла: Документ Microsoft Office Word.docx
• Тип: Реферат; #82427
• страница: 11 из 17

Проверочный расчет кабельной сети

на потерю напряжения

 U_осв = , % (10.16)

где L_в = 200 м – длина ветви освещения;

= 35м/оммм² – удельная проводимость жилы кабеля

 U_осв = 3,0 %

Допустимая потеря напряжения в осветительной сети:

 U_доп = 0,04U_п = 0,04220 = 8,8 В, что составляет 4%.

Условие  U_осв U_доп(3%4%) выполняется, т.е. осветительная сеть удовлетворяет проверке на потерю напряжения.

Проверочный расчет кабельной сети

по токам короткого замыкания

Ток короткого замыкания будет надежно отключен защитой, если выполняется условие:

; (10.17)

где - ток двухфазного короткого замыкания, А;

I_у– ток установки максимальной защиты, А;

I_у 3I_н.осв.;

I_п.в. – номинальный ток плавкой вставки, А

I_п.вI_н.осв.

I_п.в = 25 А; I_у = 75 А – выбираем магнитный пускатель ПВН-25; = 170 А

>1,5; >4,0

Заданные условия соблюдены.

10.6 Электроснабжение участка

От ЦПП электроэнергия поступает на две УПП, обеспечивающие добычные и проходческие работы на обоих флангах шахтного поля.

Расчет участковой трансформаторной подстанции.

Определение расчетной мощности трансформатора.

, кВА (10.18)

где К_см – коэффициент совмещения механизма нагрузки, К_см=0,9;

Р_м – получасовой максимум активной нагрузки, кВт

Р_м = К_с  Р_м, кВт (10.19)

где К_с – коэффициент спроса;

Q_м – получасовой максимум реактивной нагрузки, кВА_р

Q_м = Р_м  tq (10.20)

Мощность участкового трансформатора подсчитывается для одного фланга и сведена в таблицу.

Таблица 10.3

Определение электрической нагрузки по участку

Наименование электроприемников	Кол-во шт.	Мощность одного потребителя,	Общая мощность, Рм, кВт	Расчетные коэффициенты			Расчетная нагрузка
		кВт		Кс	cos	tq	Рм, кВт	Qм, кВт
Лебедка 55ЛС-2С	3	55	165	0,7	0,65	1,2	115,5	138
Лебедка 30ЛС-2С	12	30	360	0,7	0,65	1,2	252	302
ВСЕГО			525				367,5	440

= 550 кВА

Принимаем трансформатор ТСВП 630/6 с номинальной мощностью S_тр.н=630 кВА.

Коэффициент загрузки трансформатора составит:

(10.21)

Величина указывает на оптимальный режим работы для выбранного трансформатора. При устройстве УПП на середине откаточного штрека, максимальная длина магистрального кабеля составит 400 метров.

В дальнейшем расчет ведется на два максимально удаленных от УПП блока. В каждом блоке работает одна лебедка 55ЛС-2с и четыре лебедки 30ЛС-2с. Длина кабеля от фидерного автомата до наиболее удаленной лебедки составляет 150 м.

Расчет кабельной сети участка.

Определение сечения кабеля по длительному току.

а) Сечение жилы кабеля выбирается по таблице длительно допустимых токов (ПУЭ) в зависимости от тока нагрузок потребителя.

, А (10.22)

= 55,7 А

= 102,1 А

Для лебедки 30ЛС-2с выбираем гибкий кабель ГРШЭ-3х16+1х10 (ГОСТ 10694-71).

Для лебедки 55ЛС-2с выбираем гибкий кабель ГРШЭ-3х35+1х10 (ГОСТ 10694-71).

б) Для магистрального кабеля, питающего группу потребителей (2 скреперные лебедки 55ЛС-2с и 8 лебедок 30ЛС-2с)

, А (10.23)

где cos _гр – средневзвешенный коэффициент мощности для группы потребителей

cos(10.24)

cos = 0,6

= 617 А

Принимаем два кабеля СБН-3х150-1 с допустимым длительным током I_дл=400А (ГОСТ 18410-73).

Определение сечения кабеля по допустимой потере напряжения.

Определение потери напряжения в кабельной сети.

Максимально допустимые потери напряжения в сети от трансформатора до самого удаленного электроприемника с учетом потерь во вторичной обмотке трансформатора не должны превышать допустимой величины.

 U_доп = U_тр – U_{min, В} (10.25)

U_min = 0,95 U_ном = 0,95  380 = 361 В; U_тр = 400 В

 U_доп = 400 – 361 = 39 В

Потери напряжения в гибком кабеле:

U_гк = , % (10.26)

где L_гк – длина гибкого кабеля, м;

 - удельная проводимость;

S_гк – сечение жилы гибкого кабеля, мм²

U_гк1 = = 3,4% или U_гк1 = - для 30ЛС-2с;

U_гк2 = = 0,95% или U_гк2 = - для 55ЛС-2с;

Потери напряжения в магистральном кабеле (сеч. 2х150мм²):

U_мк = , % (10.27)

где L_мк – длина магистрального кабеля, L_мк = 400 м

U_мк = = 3,9% или U_мк =

Потери напряжения во вторичной обмотке трансформатора:

(10.28)

или U_тр = 0,027  380 = 10 В

Общие потери напряжения для линии 30ЛС-2с:

U₁ = U_гк1 + U_мк + U_тр, = 12 + 14,8 + 10 = 36,8 В (10.29)

Общие потери напряжения для линии 55ЛС-2с:

U₂ = U_гк2 + U_мк + U_тр, = 3,6 + 14,8 + 10 = 28,4 В (10.30)

т.е. U₁ < U_доп и U₂ < U_доп

Проверка кабельной сети по условиям пуска.

Максимально допустимое напряжение на зажимах двигателя при пуске определяется по формуле:

U_п.доп. U_н , В (10.31)

где к – кратность минимального пускового момента для двигателя с повышенным пусковым моментом, к=1,6

a – кратность пускового момента для двигателя с повышенным пусковым моментом, a = 2,0

U_п.доп.  380 = 340 В

Фактическое напряжение на зажимах двигателя при пуске определяется по формуле:

, В (10.32)

где U_р.п. – напряжения на шинах РП до пуска двигателя, В;

I_дв.п.н. – номинальный пусковой ток двигателя (5 ÷ 7)I_н.дв, А;

R –активное сопротивление ветви (трансформатор-двигатель);

cos _п = 0,5 – коэффициент мощности при пуске.

 348 В

Сеть выбрана верно, если выполняется условие: U_п.ф  U_п.доп., т.е. условие выполнено.