Гост. ГОСТ минус 165. Утв и введен в действие приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 19 декабря 2017 г. N 2030ст

• Название: Утв и введен в действие приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 19 декабря 2017 г. N 2030ст
• Дата: 04.05.2022
• Размер: 0.7 Mb.
• Имя файла: ГОСТ минус 165.doc
• Тип: Документы; #512425
• страница: 6 из 20

5.2 Первичный и вторичный контейнеры для жидкости

5.2.1 Одинарные, двойные и двухоболочечные резервуары закрытого типа

5.2.1.1 Днище

5.2.1.1.1 Кольцевые окрайки днища

Кольцевые окрайки должны иметь минимальную толщину (без учета допуска на коррозию), е_а
e_a=(3,0+e₁/3), но не менее 8 мм,
где e₁ - толщина стальных листов днища, мм.

Минимальное расстояние I_а между кромкой фасонного листа и внутренней стороной оболочки, как показано на рисунке 1с), должна быть равна большему из следующих значений:

a) по формуле
,

(2)
где e_a - толщина кольцевой окрайки, мм;

Н - максимальная расчетная высота жидкости, м;

b) I_а = 500 мм,

должны выполняться следующие дополнительные требования:

1) радиальные соединения между кольцевыми окрайками должны свариваться встык;

2) соединение оболочки с кольцевой окрайкой должно быть:

- сварено встык,

- сварено угловым сварным швом с обеих сторон при максимальном размере катета углового шва, равном 12 мм. Минимальный размер катета углового шва следует принимать меньшим из значений толщины оболочки или кольцевой окрайки, или

- сварено швом с разделкой кромок плюс угловым сварным швом для кольцевой окрайки более 12 мм. Глубина разделки кромок плюс катет углового шва должны быть равны толщине кольцевой окрайки,

3) в пределах 300 мм от вертикального шва оболочки не должно быть радиальных соединений кольцевой окрайки,

4) минимальное расстояние от внешней поверхности листовой оболочки до наружной кромки кольцевой окрайки должно составлять 50 мм.
Примечание - Ширина и толщина кольцевой окрайки могут определяться также сейсмическим воздействием.
5.2.1.1.2 Листы днища

Минимальная толщина листов днища без учета допуска на коррозию должна составлять 5 мм.

Должны выполняться следующие требования:

- минимальная длина прямой кромки фасонного листа должна составлять 500 мм;

- листы днища должны соединяться сваркой угловым или стыковым сварным швом;

- соединения внахлест должны иметь минимальное перекрытие, равное пятикратной толщине листа;

- угловые сварные швы должны выполняться минимум в два прохода;

- листы днища должны заходить поверх кольцевых окраек и привариваться. Минимальное перекрытие должно составлять 60 мм;

- стыковочные сварные швы листов днища должны выполняться с обеих сторон или с одной стороны с использованием плоской металлической подкладки;

- минимальное расстояние между отдельными соединениями трех листов должно составлять 300 мм.

При использовании усиливающих накладок на днище должны применяться непрерывные угловые сварные швы.

Схема и детали днища резервуара и кольцевой листовой окрайки должны соответствовать рисунку 1.
а) С кольцевыми окрайками по периметру

b) Разрез А-А, нахлест листов днища

Рисунок 1, лист 1 - Типовая схема днища
с) Сечение В-В

1 - оболочка; 2 - кольцевая окрайка; 3 - фасонный лист; 4 - плоская металлическая подкладка
Рисунок 1, лист 2
5.2.1.2 Оболочка

5.2.1.2.1 Минимальная толщина листовой оболочки

Минимальная толщина листовой оболочки должна соответствовать таблице 6.

Таблица 6 - Минимальная толщина листовой оболочки

Диаметр резервуара, м	Минимальная толщина, мм
D ≤ 10	5
10 < D ≤ 30	6
30 < D ≤ 60	8
60 < D	10
Примечание - Требование минимальной толщины необходимо в целях изготовления и может включать любой допуск на коррозию, при условии, что будет подтверждена расчетом надежность оболочки в коррозийных условиях.

5.2.1.2.2 Толщина листа оболочки должна быть большим из следующих значений: e_t, е или минимальная толщина:

а) для условий эксплуатации
,

(3)
где с - допуск на коррозию, мм;

D - внутренний диаметр резервуара, мм;

е - расчетная толщина листа, мм;

Н - высота от днища рассматриваемого слоя до максимального расчетного уровня жидкости, м;

Р - расчетное давление, мбар. Ноль для внутреннего резервуара с открытым верхом;

S - допускаемое расчетное напряжение, Н/мм²;

W - максимальная плотность жидкости в условиях хранения, кг/л;

b) для условий гидростатического испытания
,

(4)
где D - внутренний диаметр резервуара, м;

e_t - расчетная толщина листа, мм;

H_t - высота от днища рассматриваемого слоя до испытательного уровня жидкости, м;

P_t - давление испытания, мбар. Ноль для внутреннего резервуара с открытым верхом;

S_t - допускаемое напряжение в условиях испытаний, Н/мм²;

W_t - максимальная плотность воды для испытаний, кг/л.

Ни один пояс не должен проектироваться с толщиной меньшей, чем выше расположенный слой, независимо от материалов изготовления, за исключением области сжатия.

5.2.1.2.3 Дополнительные требования к оболочке

a) Все вертикальные и горизонтальные сварные швы должны выполняться встык, с полным проваром и полным проплавлением.

b) Расстояние между вертикальными соединениями в смежных слоях должно быть не менее 300 мм.

c) В случае установки арматуры должны использоваться листовые усиливающие накладки. Они не должны располагаться ближе 300 мм от вертикального сварного шва или 150 мм от горизонтального сварного шва. Листовые подкладки и усиливающие накладки должны иметь скругленные углы с минимальным радиусом 50 мм.

d) При внешнем нагружении оболочки внутреннего резервуара, должны учитываться следующие нагрузки:

- давление изоляции;

- вакуум внутреннего резервуара;

- давление между внутренним и внешним резервуарами.

Расчет оболочки должен учитывать сочетание тангенциального сжимающего и осевого (продольного) напряжения.

Допускаемое напряжение сжатия кольца (сопротивление) при отсутствии осевого напряжения должно быть уменьшено для любого одновременного осевого сжимающего или растягивающего напряжения.

Допускаемое осевое сжимающее напряжение (сопротивление) при отсутствии кольцевого напряжения должно быть соответственно уменьшено для любого одновременного кольцевого сжимающего напряжения.

Допускаемое осевое сжимающее напряжение (сопротивление) при отсутствии кольцевого напряжения должно быть увеличено для компенсации стабилизирующего влияния любого одновременного внутреннего радиального давления.

Для определения интервала между промежуточными уголками жесткости для оболочек с непостоянной толщиной следует использовать метод приведенной оболочки. Эквивалентная высота (интервал) между уголками жесткости рассчитывается по формуле
,

(5)
где е - расчетная толщина каждого слоя в витке, мм;

e_min - расчетная толщина верхнего слоя, мм;

H_e - эквивалентная высота каждого слоя при e_min, м;

h - высота каждого слоя в витке, м.

Все промежуточные горизонтальные уголки жесткости звена должны рассчитываться на нагружение панели, связанное с данным звеном, с учетом вклада этой части рассматриваемой оболочки в жесткость данного звена.

Характеристики нижнего уголка оболочки и верхнего уголка жесткости резервуара с открытым верхом должны соответствовать требованиям к крайним уголкам жесткости или перемычкам.

Уголок жесткости должен соединяться с оболочкой непрерывным угловым сварным швом с обеих сторон.

На стыковочных сварных швах промежуточных уголков жесткости и в местах пересечения уголком жесткости вертикального сварного шва следует применять шпур.

Уголки жесткости должны располагаться минимум в 150 мм от горизонтального сварного шва.

е) Внешнее ветровое (вакуумное) нагружение оболочки внешнего резервуара

Оболочка должна рассчитываться на устойчивость при сочетании тангенциального и осевого (продольного) сжимающего напряжения [см. 5.2.1.2.3 d)].

Оболочка должна противостоять радиальному давлению, вызываемому суммой внешнего ветрового давления и вакуума (внутреннего отрицательного давления).

Расчетное ветровое давление, применяемое в расчетах сопротивления радиальному давлению, должно основываться на нормативном локальном ветровом давлении согласно ЕН 1991-1-4.

Расчетное ветровое давление, применяемое в расчетах сопротивления осевому напряжению в оболочке, вызываемому ветровым опрокидывающим моментом и подсосом ветра на крыше, должно основываться на общем ветровом давлении, определяемом с использованием соответствующих аэродинамических коэффициентов и поверхности согласно ЕН 1991-1-4.

Требования к сварке см. в 5.2.1.2.3 d).

5.2.2 Мембранные резервуары

5.2.2.1 Общие положения

Мембрана должна выполняться из металлического листа с минимальной толщиной 1,2 мм. Мембрана должна иметь двойное рифление, обеспечивающее свободу движения при любых условиях нагружения. Гофры выполняются способом фальцовки или глубокой вытяжки. Мембрана должна полностью опираться на систему изоляции резервуара.

Мембрану следует крепить анкерными болтами к системе изоляции или железобетонному внешнему резервуару таким образом, чтобы она оставалась на своем месте, на протяжении всего срока эксплуатации.

В верхней части резервуара мембрана должна располагаться таким образом, чтобы получился паро- и влагонепроницаемый контейнер (называемый изолирующим паровоздушным пространством).

Все элементы мембраны должны проектироваться таким образом, чтобы они могли выдерживать все возможные статические и динамические воздействия на протяжении срока эксплуатации резервуара.
Примечание - Данные типовых воздействий указаны в приложении А.
Мембрана и все элементы должны сохранять свою форму при плавной деформации или смещении. Должно быть обеспечено отсутствие прогрессирующей деформации при циклическом нагружении и исключено коробление (смятие) на гофрах, как при усталостном разрушении.

Расчет металлической мембраны выполняется с использованием модельных испытаний и (или) численного анализа (см. рисунок 2). При любом используемом подходе мембрана должна проектироваться таким образом, чтобы обеспечивалась ее надежность с учетом следующих требований:

- мембрана должна оставаться устойчивой при расчетных нагрузках;

- мембрана должна иметь достаточную усталостную прочность для рассматриваемого числа циклических нагрузок.