«Проектирование многоэтажного промышленного здания с неполным каркасом». ЖБК КП 1. 1. Исходные данные. 3 Компоновка конструктивной схемы 4
![]()
|
3.Характеристики прочности бетона и арматуры.3.1.Характеристики прочности бетона и арматуры для напрягаемых конструкцийБетон класс B25: нормативное сопротивление для осевого сжатия Rbn=18.5Мпа=189кг/см2 , СП 63.13330.2012 табл. 6.7 нормативное сопротивление для осевого растяжения Rbtn=1.55Мпа=16.3кг/см2, СП 63.13330.2012 табл. 6.7 - расчетное сопротивление для осевого сжатия Rb=14.5Мпа=148кг/см2, СП 63.13330.2012 табл. 6.8 расчетное сопротивление для осевого растяжения Rbt=1.05Мпа=10.7кг/см2, СП 63.13330.2012 табл. 6.8 начальный модуль упругости при сжатии и растяжении Eb=30000Мпа=305800кг/см2, СП 63.13330.2012 табл. 6.11 Класс арматуры для напрягаемого бетона А800 (A-V) - нормативное сопротивление растяжению Rsn=800Мпа=8160кг/см2, п. 2,26, [2] - расчетное сопротивление растяжению Rs=695Мпа=7090кг/см2, табл. 22,23, [2] - модуль упругости Es=2000000кг/см2, табл. 29, [2] 3.2.Характеристики прочности бетона и арматуры для ненапрягаемых конструкцийБетон класса B15 по прочности соответствуют следующие характеристики: нормативное сопротивление для осевого сжатия Rbn=11Мпа=112кг/см2, СП 63.13330.2012 табл. 6.7 нормативное сопротивление для осевого растяжения Rbtn=1.1Мпа=11.7кг/см2, СП 63.13330.2012 табл. 6.7 - расчетное сопротивление для осевого сжатия Rb=8.5Мпа=86.7кг/см2, СП 63.13330.2012 табл. 6.8 расчетное сопротивление для осевого растяжения Rbt=0.75Мпа=7.65кг/см2, СП 63.13330.2012 табл. 6.8 начальный модуль упругости при сжатии и растяжении Eb=24000Мпа=244600кг/см2, СП 63.13330.2012 табл. 6.11 Арматура класса A-300 (A-II) - нормативное сопротивление растяжению Rsn=295Мпа=2950кг/см2, - расчетное сопротивление растяжению Rs=270Мпа=2700кг/см2, табл. 22,23, [2] - модуль упругости Es=210000Мпа=2100000кг/см2 - расчетное сопротивление растяжению Rsw=215Мпа=2150кг/см2 4.Расчет плиты перекрытия по первой группе предельных состояний4.1.Назначение размеров поперечного сечения плиты перекрытия.![]() Предварительно напряженная арматура подбирается из расчета плиты по сечению нормальному к продольной оси. Сварная сетка С1 подбирается из расчета полки плиты на местный изгиб. Сетка С2 устанавливается конструктивно из арматуры такого же диаметра сто и сетка С-1, обеспечивает жесткую заделку полки к продольным ребрам. Каркас Кр-1 (вертикальные стержни )подбирается из расчета плиты по сечению наклонному к продольной оси. Каркас Кр-2 определяется из расчета поперечного ребра. 4.2. Расчет прочности плиты перекрытия по сечению, нормальному продольной оси.В данном пункте рассчитывается предварительно-напряженная арматура, расположенная в продольных ребрах железобетонной плиты перекрытия. Для упрощения расчета ребристой плиты ее сложное поперечное сечение сводится к эквивалентному расчетному тавровому сечению с полкой с сжатой зоне ![]() 1150 ![]() ![]() 200 Рис.6 Расчетное сечение плиты перекрытия Максимальный расчетный изгибающий момент: ![]() Высота сечения h= 35 см, а=4 см, тогда рабочая высота сечения ![]() Предположим, что граница сжатой зоны бетона находится в полке, т.е. ![]() ![]() по приложению 21 [2] принимаем ζ= 0.9833 и ξ= 0.0334; тогда высота сжатой зоны бетона ![]() что меньше высоты полки ![]() Проверим условие ![]() Значение ![]() ![]() Напряжение в предварительно напряженной арматуре примем ![]() Предварительное напряжение с учетом всех потерь и коэффициента точности натяжения при благоприятном влиянии предварительного натяжения вычисляется по формуле: ![]() напряжение в арматуре класса А800 : ![]() предельное напряжение в арматуре сжатой зоны принимаем для конструкций из тяжелого бетона: ![]() ![]() ![]() равных Rs ![]() ![]() Таким образом, ![]() Найдем требуемую площадь сечения предварительно напряженной арматуры по формуле: ![]() ![]() По приложению VIII [3] подбираем количество и диаметр предварительно напряженной арматуры: Принимаем 2ф14А800 As=2*1.539=3.078см2 |