курсовая работа лифт. [ПЗ] Лифт Q=400 13 этаж. 1. Выбор и обоснование параметров лифтового оборудования

• Название: 1. Выбор и обоснование параметров лифтового оборудования
• Анкор: курсовая работа лифт
• Дата: 18.02.2020
• Размер: 2.35 Mb.
• Имя файла: [ПЗ] Лифт Q=400 13 этаж.doc
• Тип: Реферат; #109038
• страница: 9 из 11

Рисунок 5: Расчетная схема лифтов с верхним машинным помещением.
Масса противовеса рассчитывается с учетом уравновешивания массы кабины и части массы номинального груза:



где Q_k масса кабины лифта, кг;

Q – масса номинального груза, кг;

φ– коэффициент уравновешивания груза в кабине, принимается с учетом статистических характеристик изменения фактической величины транспортируемого груза от 0,4 до 0,5.

Для рассчитываемого лифта:



Для уравновешивания кабины с грузом необходимо 16 чугунных грузов 860×140×60 массой 50 кг.

Масса гибких уравновешивающих элементов:



где q_y – погонная масса гибких уравновешивающих элементов, кг/м;

Н_у– длина гибкого уравновешивающего элемента, м.

Расчетная погонная масса гибких уравновешивающих элементов рассчитывается с учетом действия силы тяжести подвесного кабеля кабины:



где q_пк – погонная масса подвесного кабеля, кг/м.

Для рассчитываемого лифта:





Масса неуравновешенной части тягового каната:



Расчетная масса подвесного кабеля:



Для рассчитываемого лифта:

2. 
   Обоснование параметров и расчет статической
   

нагрузки канатоведущего органа лебедки
Диаметр рабочей поверхности канатоведущего шкива должен выбираться с учетом обеспечения условия долговечности канатов. Наименьший допустимый диаметр барабана, канатоведущего шкива или отклоняющего блока должен определяться по неравенству:



где D – диаметр огибаемого канатом цилиндрического тела, измеряемого по дну ручья, мм.;

е - коэффициент, величина которого выбирается в зависимости от назначения лифта и скорости кабины по ПУБЭЛ.



Для лифтов с верхним машинным помещением и с лебедкой без отклоняющего блока по соображениям компоновки лифтовой кабины и противовеса по формуле:

D=l_r/n=700

где l_k/n – расстояние между центром подвески кабины и противовеса.

Число ручьев КВШ определяется числом обхватов и числом параллельных ветвей канатов:

z = m*z₀ = 3*1 = 3,

где z₀ – число обхватов КВШ канатом (z₀ = 1 при одном обхвате, z₀ = 2 – при двойном обхвате, с контршкивом).

Различие диаметров ручьев КВШ не должно превышать допустимой величины:

Δ = 0,0005*D = 0,0005*700 = 0,35 мм

Форма поперечного сечения канавок КВШ в существенной степени определяет возможности передачи тягового усилия на канаты без проскальзывания.

Тяговые возможности КВШ определяются коэффициентом тяговой способности:



где е – основание натурального логарифма;

α – угол обхвата канатом КВШ, рад.;

μ – приведенное значение величины коэффициента трения между канатом и поверхностью ручья, зависящее от геометрии профиля ручья.

Статистическая нагрузка канатоведущего органа лебедки характеризуется величиной окружного усилия Р₀ и радиальной результирующей силы Р_р, которые определяются соответственно разностью и суммой натяжений канатов подвески кабины и противовеса лифта (рис. 7). Натяжение соответствующих канатов определяется действием сил тяжести подвижных частей лифта и величиной сил сопротивления движению кабины и противовеса в направляющих. Непосредственное действие сил тяжести на работу привода лебедки в значительной мере скомпенсировано уравновешиванием подвижных частей лифта. Степень уравновешенности не оказывает влияния на величину сил сопротивления движению груза, кабины и противовеса, которая возрастает пропорционально увеличению массы соответствующих подвижных частей.

Величина силы трения между башмаками кабины (противовеса) и направляющих зависит от материала взаимодействующих поверхностей и вида взаимодействия (башмаки скольжения или качения), а так же от величины нормального давления рабочей поверхности башмака на направляющую. Возникновение нормальных давлений связано с величиной поперечного смещения центра масс кабины и груза относительно линии действия силы натяжения канатов. Практика показывает, что даже в идеальном случае, когда центры тяжести кабины и груза лежат на линии действия натяжения канатов, несмотря на отсутствие причин появления нормальных давлений, возникают силы сопротивления ее движению. Наблюдаемое явление связано с искривлением и погрешностью установки направляющих. Величина этих сил носит случайный характер и может учитываться введением эмпирических коэффициентов.

Сопротивление движению кабины или противовеса в общем виде определяется выражением:



где ω – приведенная величина коэффициента сопротивления движению башмака по направляющей (ω = 0,12 для башмаков скольжения с чугунными и капроновыми вкладышами; ω = 0,04 – для роликовых башмаков с обрезиненными роликами);

N_i – нормальное давление на i-й поверхности трения, кН.

С целью упрощения последующих вычислений статической нагрузки КВШ сопротивление движению кабины с грузом определяется как сумма сопротивления движению порожней кабины F_n и сопротивления, обусловленного смещением центра масс груза в кабине, - F_г.

Сопротивление движению порожней кабины с башмаками скольжения, установленными с предварительным зазором, определяется по формуле:



где Q_k – масса конструкции кабины, кг.;

ω – приведенная величина коэффициента сопротивления движению;

a, b – соответственно поперечное и продольное смещение центра масс кабины относительно точки подвески, м.;

h_б – расстояние между верхними и нижними башмаками кабины (принимается на 0,25...0,5 м. больше высоты кабины), м;

0,015 – эмпирический коэффициент, учитывающий дополнительные сопротивления движению кабины.

kH,

Сопротивление, вызванное смещением груза в кабине, определяется по формуле:



где Q_p – расчетная величина массы груза в кабине, кг.;

Q_p = Q – для грузовых и грузопассажирских лифтов;

ω – приведенная величина коэффициента сопротивления движению башмака по направляющей;

h_б - расстояние между верхним и нижним башмаками, м.;

А, В- соответственно ширина и глубина кабины, м.;

a₁, b₁ – величина соответственно поперечного и продольного смещения центра пола относительно точки подвески кабины, м.

kH

Неопределенность причин возникновения нормальных давлений на поверхность трения башмаков противовеса приводит к необходимости вести расчет сопротивления движению по эмпирическому соотношению:



kH

Величина натяжения канатов подвески кабины и противовеса зависит от кинематической схемы лифта, массы подвижных элементов, сил трения в башмаках, направления движения и других причин. Поэтому при разработке проекта лифта производится расчет натяжения канатов для ряда характеристик эксплуатационных режимов, включая динамические и статистические испытания лифта.