курсовая работа лифт. [ПЗ] Лифт Q=400 13 этаж. 1. Выбор и обоснование параметров лифтового оборудования

• Название: 1. Выбор и обоснование параметров лифтового оборудования
• Анкор: курсовая работа лифт
• Дата: 18.02.2020
• Размер: 2.35 Mb.
• Имя файла: [ПЗ] Лифт Q=400 13 этаж.doc
• Тип: Реферат; #109038
• страница: 10 из 11

Расчетное обоснование параметров основных узлов лебедки механизм подъема лифта


Лебедки механизмов подъема лифтов массового применения со скоростью передвижения кабины до 1,4 м/с имеют традиционную компоновку и однотипный набор функциональных узлов: асинхронный двигатель переменного трехфазного тока, редуктор, тормоз и КВШ.

Двигатель привода лебедки выбирается из стандартного ряда специальных лифтовых двигателей, имеющих двухскоростное исполнение, по требуемой величине расчетной мощности.

Расчетная мощность привода лебедки определяется наибольшей величиной окружного усилия на ободе КВШ:



где Р_о – наибольшая величина окружного усилия КВШ в самом тяжелом режиме, принимая по результатам статического расчета нагрузки (табл. 3), кН;

V – номинальная скорость движения кабины лифта, м/с;

U_п – кратность полиспаста канатной системы;

ή_м – предварительное приближенное значение КПД редуктора; ή_м=0,8.

кВт

Принимаем асинхронный двигатель АТМ250AС-6/24 ГОСТ 16921-71, основные параметры которого приведены в таблице 3.

Тепловой расчет двигателя может производиться по методу эквивалентного тока или допустимого по условиям нагрева числу включений в час.
Таблица 3

Основные параметры асинхронного двигателя типа АТМ250АС-6/24

Тип двига-теля

При работе на большой скорости

При работе на малой скорости

Момент инерции ротора, Нм

Мощность,кВт

Частота враще-ния, мин-1

Крутя-щий момент, Нм

ПВ, % число вкл. в час

Допустимый момент инерции, Нм

Мощность,кВт

Частота вращения, мин-1

Крутящий момент, Нм

ПВ, %

число вкл. в час

Синхр.

Номин.

Номин.

Максим.

Номин.

Синхр.

Номин.

Максим.

Генер.

АТМ250АС-6/24

5

1000

940

55

180

60/150

18,3

1,25

250

226

61

100

160

15

150

6,4

Допустимое число включений для любого фактического включения ПВ% можно рассчитать по формуле:



где [z_н] – допустимое номинальное значение величины числа включений, принятое по каталогу параметров двигателя;

ПВ_п% - номинальное значение продолжительности включения, %;

[J_c] - допустимый максимальный момент инерции системы, Н∙м²;

J_ск – фактическое значение момента инерции системы, Н∙м .

ч^-1

Критерием правильности выбора двигателя по условиям нагрева может служить выполнение условия:

_,

где z – фактическое число включений, соответствующее конкретным условиям применения лифта;


64,8<178,68
В конструкции лифтовых лебедок преимущественно используются червячные редукторы с глобоидным или цилиндрическим червяком.

Выбор конкретного типа редуктора производим с учетом фактического значения продолжительности включения привода, эквивалентного крутящего момента на тихоходном валу и консольной нагрузки.

При проектировании лифта величину эквивалентного крутящего момента можно определить по экспериментальной зависимости:



где _ – коэффициент, учитывающий случайный характер изменений нагрузки на валу КВШ; для лифтов с противовесом K_э=0,7-0,9;

М_ш._мах - максимальный статический момент на валу КВШ, Н∙м.

Величина максимального статического момента определяется по формуле:



где Р_о.м. – наибольшая величина окружного усилия на ободе КВШ, кН;

D_н – диаметр начальной окружности КВШ определяется по формуле:





Н*м

Н*м

Максимальная консольная нагрузка на выходном валу редуктора лебедки определяется без учета потерь на трение:



где Q_ш – масса КВШ (200…300 кг).

кН

Расчетная величина передаточного числа редуктора:



где D_н – диаметр начальной окружности КВШ, м;

n_н – номинальная частота вращения двигателя, мин^-1.



По каталогу лифтовых редукторов выбираем редуктор РГ-150-23,5 с передаточным числом U_р=23,5, допускаемым крутящим моментом на тихоходном валу [М]=1500 Н∙м при ПВ=40% и допускаемой консольной нагрузкой [Р_k]=30 кН.

Следует учитывать, что КПД червячных глобоидных редукторов в значительной мере зависит от скорости вращения червяка, качества смазки, величины передаваемого момента, передаточного числа, качества сборки и направления потока энергии.

При передачи энергии от червяка к колесу внутренние потери в зацеплении существенно ниже и характеризуются они величиной прямого КПД:

η_м = 0,73.

При передачи энергии от колеса к червяку внутренние потери возрастают и их величина характеризуется обратным КПД:

η₀ = 0,65.

Данные значения КПД соответствуют применению масла АК-15 для заливки редуктора и t=25ºС.

В лифтовых лебедках для соединения двигателя с редуктором используется втулочно-пальцевая муфта с тормозным шкивом. Тормозной шкив для обеспечения безопасности устанавливается на валу червяка. Габариты муфты зависят от диаметра тормозного шкива, который, в свою очередь, зависит от конструктивного исполнения редуктора. Так, в выбранном редукторе РГЛ-160-40, имеющем фланцевое крепление двигателей лебедки, тормозной шкив должен быть не более 200 мм.

Геометрические характеристики муфты выбираем с учетом требуемой величины ее момента инерции, который определяется при динамическом расчете механизма подъема. Путем изменения момента инерции муфты на стадии проектирования производится корректировка величины приведенного момента механизма подъема лифта с целью обеспечения допустимого уровня ускорений при разгоне и торможении кабины, а также требуемой точности остановки.

Принимаем втулочно-пальцевую муфту с диаметром тормозного шкива D_т=200 мм, числом пальцев m_n = 4, моментом инерции J_м=0,0763 Н∙м², диаметром окружности размещения пальцев D_п=115 мм. [2]

Прочностной расчет соединительной муфты производится по допускаемому крутящему моменту согласно условию:

М_м < [М],

где М_м – передаваемый муфтой крутящий момент, Н∙м;

[М] допускаемый крутящий момент, Н∙м.



Рисунок 6: Расчетная схема полумуфты

Величина допускаемого крутящего момента рассчитывается по формуле:



где [Р] – допускаемая радиальная нагрузка на палец муфты, кН;

m_n – число пальцев;

D_n– диаметр окружности размещения пальцев.

Н*м

Передаваемый муфтой момент М_м определяется величиной статического момента на валу двигателя в наиболее тяжелом режиме работы по табл.4.

М_м=49,527 Нм

Таблица 4

Моменты на тихоходном и быстроходном валах редуктора

№ режима	Момент на КВШ Мш=Р0∙Dн/2, Н∙м	Без учета потерь в редукторе Н∙м	Момент на валу двигателя, Н∙м
			В момент пуска		При установившемся движении
1	538,39	269,19		507,91		373,88
2	674,63	337,32		636,45		468,5
3	443,89	221,95		418,77		308,26
4	428,51	214,26		404,25		297,58
5	628,49	314,26		592,94		436,47
6	764,73	382,37		721,45		531,07
7	452,69	226,35		92,8		162,97
8	353,79	176,89		72,52		127,36
9	362,59	181,29		74,33		130,59
10	368,58	181,28		74,32		130,58
11	1347,07	673,54		276,15		484,95

Заключение

В результате произведенных расчетов для обслуживания 13-ти этажного жилого дома с 20 жильцами на этаже были выбран 1 лифт: 0411М-04, грузоподъемностью 400 кг и скоростью движения кабины 1 м/с.
Список литературы

1. 
   В. И. Анурьев. Справочник конструктора-машиностроителя. М: Машиностроение, 2001 г.
   
2. 
   Г. Г. Архангельский, А. А. Ионов. Основы расчета и проектирования лифтов. Учебное пособие - М.: МИСИ, 1985 г. - 74 с.
   
3. 
   Лифты. Учебник для вузов/ под общей ред. Д. П. Волкова. - М.: АСВ, 1999 г.-480 с.
   
4. 
   Ф. К. Иванченко, В. С. Бондарев. Расчеты грузоподъемных и транспортирующих машин. - Киев: Вища школа, 1978 г. - 546 с.
   

					КП ЛСПиВ – ПЗ	Лист
Изм	Лист	№ докум.	Подп.	Дата