Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор технических наук, профессор Абрамович Б. Н. СанктПетербург 199

• Название: Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор технических наук, профессор Абрамович Б. Н. СанктПетербург 199
• Дата: 18.02.2023
• Размер: 2.67 Mb.
• Имя файла: vozdushnye-linii-napryazheniem-610-kv-s-izolirovannymi-provodami.doc
• Тип: Диссертация; #943068
• страница: 2 из 14

Физико-химические свойства и параметры изолирован­ных проводов ВЛИ 6(10) кВ

Физико-химические свойства изолированных проводов определяются свойствами материалов изоляции и сплава, из которого изготовлена токове- дущая жила.

Для изоляции проводов ВЛИ наиболее широкое распространение полу­чил полиэтилен. Ему было отдано предпочтение при первых разработках изо­лированных проводов для ВЛ. Полиэтилен обладает редким сочетанием весьма ценных для диэлектрика физико-механических, химических и элек­троизоляционных свойств [51].

Получают полиэтилен полимеризацией газа этилена СН^СН: двумя способами - при высоком и низком давлении. При первом способе плотность полиэтилена 0,91-^0,925 г/см³, при втором 0,94ч-0,97 г/см³. Механические свойства полиэтилена в большой степени зависят от температуры и плотно­сти. Полиэтилен высокой плотности примерно в три раза прочнее полиэтиле­на низкой плотности. С повышением температуры разрывная прочность по­лиэтилена значительно снижается. Так, если при 20°С предел прочности на разрыв составляет 140 кг/см², то при 70°С он снижается до 50 кг/см².

Электроизроляционные свойства исключительно высоки и мало меняют­ся в широком диапазоне температур. Однако, при температуре 70-^75°С поли­этилен начинает размягчаться, а свыше 100°С - деформируется. Кроме, того он подвержен растрескиванию при различных воздействиях окружающей среды.

Для повышения нагревостойкости и стойкости к растрескиванию был разработан и с начала 70-х годов начал внедряться модернизированный, так называемый сшитый полиэтилен. При сшивке отдельные длинные молекулы полимера соединяются друг с другом и связываются в единую сетку, что приводит к повышению термостойкости при сохранении высоких диэлектри­ческих свойств.

Наполнитель, вводимый в сшитый полиэтилен, не снижает его механи­ческих свойств. Поэтому в состав полиэтиленовой композиции могут быть введены различные антиоксиданты и другие вещества, улучшающие стой­кость к солнечной радиации, гибкость и другие характеристики.

Длительно допустимая рабочая температура полихлорвинила составляет 70°С, обычного термопластического полиэтилена - 75°С, а сшитого полиэти­лена 90°С. Использование сшитого полиэтилена позволило не снижать токо­вые нагрузки изолированных проводов по сравнению с неизолированными.

Наиболее известны два метода сшивания полиэтилена: химический - при помощи органических перекисей и радиационный - облучением полиэтилена частицами высоких энергий.

При химическом методе полиэтилен с введенной в него органической перекисью (обычно 2+3% перекиси дикумила) наносится на токопроводящую жилу, поступающую в вулканизационную трубу длиной в несколько десятков метров, где перекись разлагается, и происходит реакция сшивания. Темпера­турный режим экструдера при этом нужно поддерживать очень точно (температура расплава должна находится в пределах 130-г135°С), т.к. уже при незначительном сшивании в экструдере полиэтилен теряет текучесть.

Радиационный метод применяется в основном для сшивания тонкостен­ных покрытий. Он требует применения сложного оборудования и принятия специальных мер для обеспечения радиационной безопасности.

В 70-е годы был предложен и успешно внедрен третий способ сшивания полиэтилена. При этом способе применяется двухстадийный процесс - поли­этилен к месту наложения изоляции поставляется в двух компонентах в виде гранул. Один из них так называемый привитой полиэтилен, второй - концен­трат катализатора сшивания. Привитой полиэтилен - это механическая смесь обычного полиэтилена с силаном и перекисью дикумила (0,1%), пропущен­ная через смесительный экструдер, в результате чего происходит реакция прививки. Концентрат получается аналогичным способом - смешением поли­этилена с катализатором и антиоксидантом. Полученные компоненты в виде гранул смешивают (в соотношении 95:5) в барабанном смесителе и смесь по­ступает в экструдер для наложения изоляции. Изоляция по этому методу на­кладывается при температурных и скоростных режимах, практически не от­личающихся от режимов, применяемых при переработке обычного полиэти­лена. Опасность преждевременного сшивания в экструдере отсутствует [43].

Срок службы полиэтилена сшитого третьим способом при рабочей тем­пературе 90°С составляет около 30 лет, тогда как срок службы полиэтилена сшитого перекисью или радиационным способом -15-^20 лет.

Применительно к BJI, при всех преимуществах сшитого полиэтилена (СПЭ), остается один существенный недостаток - неустойчивость к солнеч­ной радиации. Для повышения стойкости СПЭ к атмосферному старению достаточно увеличить его оптическую плотность, т.е. ограничить поглощение световой энергии поверхностными слоями.

Поскольку при атмосферном старении СПЭ наиболее опасна ультрафио­летовая часть спектра, повышение стойкости достигается путем добавления веществ, интенсивно поглощающих ультрафиолетовые лучи. Одним из таких светостабилизаторов является хорошо диспергированная сажа. При этом большое влияние на эффективность защиты оказывает метод получения са­жи, размер частиц, содержание ее в смеси и равномерность распределения в полиэтилене. Многочисленные испытания показали, что хорошо диспергиро­ванная в полиэтилене сажа, в количестве 2-г2,5% обеспечивает защиту прово­дов от прямого солнечного света в течение всего срока их службы [51, 102].

Токоведущая жила изолированного провода изготовляется из термоуп- рочненного алюминиевого сплава, имеет круглую форму сечения. Уменьше­ние междуфазного расстояния до 400 мм приводит к снижению индуктивного сопротивления и увеличению емкостной проводимости BJI с изолированны­ми проводами. В табл. 1.3-5-1.6 приведены основные конструктивные пара­метры и электрические характеристики одного из типов изолированных про­водов - "SAX", производства фирмы Nokia Cables.

Таблица 1.3.

Конструктивные параметры проводов "SAX"

Марка провода	Номинальный	Номинальный
и сечение жилы,	диаметр жилы	диаметр прово­	Масса провода,	Разрушающее
мм2	проводя, мм	да и изоляцией,	кг/км	усилие, кН
		мм
SAX 35	6,9	11,5	160	10,3
SAX 50	8,0	12,7	200	14,2
SAX 70	9,7	14,3	270	20,6
SAX 95	11,3	16,0	350	27,9
SAX 120	12,8	17,5	425	35,3
SAX 150	14,2	18,9	510	43,4
SAX 185	15,7	20,5	620	54,3
SAX 240	18,1	22,8	785	70,6

Таблица 1.4.




Электрические характеристики проводов "SAX"

	Минимальное со-	Длительно допусти­	Максимально допусти­
Марка провода	пртивление посто­	мый ток при +20°С,	мый ток термической
и сечение жилы,	янному току при	А	стойкости (при односе-
мм2	+20°С, Ом/км		кундном к.з.) при +40°С, кА
SAX 35	0,986	200	3,2
SAX 50	0,720	245	4,3
SAX 70	0,493	310	6,4
SAX 95	0,363	370	3,6
SAX 120	0,288	430	11,0
SAX 150	0,236	485	13,5
SAX 185	0,188	560	17,0
SAX 240	0,145	625	22,3

Удельное индуктивное сопротивление Хо и удельной емкостной прово­димости Ьо ВЛИ при частоте 50 Гц определены по формулам [30, 69]:

+ 0,0157, Ом/км

\ <*»_т у

7,58-10

<sup>6

0=</sup>

где: Эср - среднегеометрическое расстояние между проводами; (1_1ф - номинальный диаметр токопроводящей жилы провода.

Для ВЛИ с проводами, расположенными по вершинам равностороннего треугольника, О_ср - равно расстоянию между фазами. Для ВЛИ с проводами, расположенными в одной плоскости:

где: Э_Мф - расстояние между соседними фазными проводами.


Х₀ = 0Д441₈

Уменьшение индуктивного сопротивления по сравнению с ВЛ с неизо­лированными проводами приводит к некоторому увеличению тока короткого замыкания и уменьшению потери напряжения [46, 50]. Увеличение емкост­ной проводимости ВЛИ является причиной увеличения тока однофазного за­мыкания на землю (о.з.з.). Однако, из-за самозатяжки изоляции проводов ВЛИ при обрыве вероятность появления о.з.з. низка

.
Таблица 1.5.

Удельные параметры ВЛИ с проводами "SAX", расположенными на одностоечных опорах по вершинам равностороннего треугольника при расстоянии между фазами 400 мм

Марка провода и сечение жилы, мм2	Удельное индуктивное сопротивление, Ом/км	Удельная емкостная проводимость, 10"6 См/км
SAX 35	0,313	3,67
SAX 50	0,304	3,79
SAX 70	0,292	3,96
SAX 95	0,282	4,10
SAX 120	0,274	4 по
SAX 150	0,268	4,33
SAX 185	0,262	4,44
SAX 240	0,253	4,61

Таблица 1.6.




Удельные параметры ВЛИ с проводами "SAX", расположенными на одностоечных опорах в одной плоскости при расстоянии между фазами 400 мм

Марка провода и 2 сечение жилы, мм	Удельное индуктивное сопротивление, Ом/км	Удельная емкостная проводимость, 10'6 Ом/км
SAX 35	0,327	3,50
SAX 50	0,318	3,61
SAX 70	0,306	3,76
SAX 95	0,297	3,89
SAX 120	0,289	4,00
SAX 150	0,282	4,09
SAX 185	0,276	4,19
SAX 240	0,267	4,34

Длительные допустимые температуры нагрева изолированных проводов составляет +80°С, при к.з. допустимая температура нагрева провода - +200°С. Указанные ограничения предъявляют повышенные требования к вы­бору сечения изолированных проводов по допустимому длительному току и по термической стойкости к токам к.з. Однако соответствующие методики выбора сечения изолированных проводов отсутствуют. Учитывая ограничен­ную термическую стойкость изолированных проводов выбор их сечения дол­жен производится с учетом действия АПВ и подпитки точки к.з. от электро­двигателей напряжением выше 1 кВ. Для защиты В ЛИ должны применяться более точные и надежные, в т.ч. цифровые, реле. Выбор параметров цифро­вых устройств защиты должен производится по условию несрабатывания за­щиты после отключения к.з. на предыдущем участке. Должны быть согласо­ваны чувствительности защит последующего и предыдущего участков и обеспечена их требуемая чувствительность в основной зоне и зонах дальнего резервирования, а также рассмотрено согласование селективности действия защиты в сетях 6(10) кВ с учетом действия АПВ и подпитки точки к.з. от синхронных и асинхронных двигателей напряжением свыше 1 кВ [23].

В настоящее время для внедрения в В Л 6(10) кВ рядом отечественных и зарубежных фирм предлагается широкая номенклатура изолированных и не­изолированных проводов, электрические и механические параметры которых указываются в соответствии с национальными стандартами производителей. Различия конструкции проводов, приводимых параметров и методов их опре­деления затрудняет их сопоставительный анализ. Поэтому необходимо про­вести электрические и механические испытания изолированных проводов отечественного и зарубежного производства, установить степень соответст­вия их основных параметров стандартам РФ и рекомендовать наиболее под­ходящий тип проводов для условий Северо-Запада России.

1.4. Грозопоражаемость ВЛ 6(10) кВ с изолированными и не­изолированными проводами

Прямой удар молнии в ВЛ 6(10) кВ явление крайне редкое, т.к. эти ВЛ экранируются лесом , застройкой, трубами, ВЛ 110 кВ и выше.

При прямом ударе в провода ВЛ или в опору неизбежны очень серьез­ные повреждения: пережог провода, повреждение изоляции, элементов опоры и ее заземления. Причина - параметры молнии: амплитуда перенапряжений достигает нескольких миллионов вольт (нескольких тысяч киловольт), а ток молнии - сотен кА.

При грозе наиболее вероятно наведенное (индуцированное) перенапря­жение на проводах ВЛ при грозовых разрядах на землю вблизи воздушных линий.

Разность потенциалов между проводом и траверсой опоры приведет к перекрытию на траверсу. Импульсный наведенный ток при прохождении че­рез сопротивление опор и заземлителя вызывает на элементах опоры очень высокий потенциал, который приведет к обратному перекрытию с опоры на другую фазу.

Все это происходит практически мгновенно (мкс), столь сильно ионизи­руя зону вблизи изоляторов, что неизбежен переход импульсного фазного за­мыкания в междуфазное.

По ионизированному пути импульсного разряда загорится силовая дуга рабочего напряжения линии. При устойчивом горении этой дуги линия будет отключена релейной защитой (через доли секунды).

При определенных условиях может не произойти переход импульсного перекрытия в устойчивую дугу короткого замыкания.

Основными факторами, определяющими возможность устойчивого го­рения дуги, являются:

• 
  соотношение рабочего и безопасного градиентов напряжения вдоль пути перекрытия;
  
• 
  скорость восстановления напряжения (это подтверждается экспериментом и опытом эксплуатации В ЛИ).
  

Рабочий градиент напряжения определяется по формуле, кВ/м:







где: и_м - максимальное значение рабочего напряжения, кВ;

Ьиз - длина пути перекрытия по изоляции, (изоляция провода,

фарфор (стекло) изолятора, воздух), м.

Величина рабочего градиента определяет количество энергии, посту­пающей в силовую дугу из сети. Безопасный градиент напряжения, при кото­ром вероятность перехода импульсного перекрытия в силовую дугу очень мала, устанавливается экспериментальным путем. Величина безопасного гра­диента зависит от среды, в которой горит дута.

Так при горении дуги в воздухе или на поверхности фарфора величина безопасного градиента Еб = 10 кВ/м, а при горении вдоль поверхности древе­сины Еб = 15-^20 кВ/м.

Исследования показали, чем больше отношение Ер/Е_б, тем больше веро­ятность перехода импульсного перекрытия в устойчивую силовую дугу (на линиях с металлическими опорами, где Ер/Еб = 7, отключения происходят часто, на ВЛ 110 кВ с деревянными опорами, где Ер/Е_б = 2, отключения на­блюдаются значительно реже, В Л 35 кВ с деревянными опорами отключают­ся чрезвычайно редко, т.к. для них Ер/Е_б « 1 ).

Для ВЛ 6(10) кВ данных по Ер/Е_б нет. При необходимости величина Е_б для различных типов опор и изоляторов устанавливается экспериментальным путем.

Рассмотрим характер повреждений ВЛ 6(10) кВ с голыми проводами. При импульсном перекрытии (за мкс) импульсная дуга свободно передвига­ется (гуляет) по проводу (в сторону нагрузки) обжигая провод, зажимы, изо­ляторы и элементы опор. При горении силовой дуги возможно оплавление металлических деталей, арматуры, пережог проводов в подвесных зажимах, сильные ожоги, растрескивание глазури изоляторов, вплоть до разрушения изоляторов.

При грозовых разрядах в землю вблизи ВЛ 6(10) кВ с ИП на проводах возникают индуктированные перенапряжения.

Разность потенциалов между проводом и траверсой опоры приведет к пробою изоляции провода и перекрытию с провода на траверсу по пути с наименьшей электрической прочностью (по воздуху, поверхности линейного изолятора, сквозь изолятор).

Импульсный наведенный ток при прохождении через сопротивление опоры и заземлителя может вызвать на элементах опоры столь высокий по­тенциал, который может привести к обратному перекрытию на другую фазу с повреждением изоляции провода.

По ионизированному пути импульсного разряда может возникнуть сило­вая дуга рабочего напряжения. При устойчивом горении этой дуги линия бу­дет отключена релейной защитой.

Условия перехода импульсного перекрытия в устойчивую дугу для ВЛ с изолированными проводами вероятно те же, что и в случае с традиционными проводами. Основными факторами, определяющими возможность устойчи­вого горения дуги, являются соотношения рабочего и безопасного градиентов напряжения вдоль пути перекрытия, а так же скорость восстановления на­пряжения. При определенных условиях может не произойти перехода им­пульсного перекрытия в устойчивую дугу короткого замыкания [22, 28, 29, 59, 86, 88, 89,105].

Безопасный градиент напряжения, при котором вероятность перехода импульсного перекрытия в силовую дугу очень мала, устанавливается экспе­риментальным путем

Исследования (для ВЛ 35 кВ и выше) показали, что чем меньше отноше­ние Ер/Е_б, тем меньше вероятность перехода импульсного перекрытия в ус­тойчивую силовую дугу. Очевидна эта закономерность и для ВЛИ 6(10) кВ.

Рассмотрим характер повреждения В Л 6(10) кВ с изолированными про­водами. При импульсном перекрытии дуга прожжет изоляцию провода в мес­те наименьшей электрической прочности изоляции и произойдет перекрытие (или повреждение фарфорового или стеклянного изолятора ВЛИ, если его электрическая прочность меньше прочности промежутка по строительной высоте изолятора или по длине пути утечки изолятора) изолятора ВЛИ на траверсу ВЛИ.

Если опора металлическая или железобетонная, то импульсный ток мо­жет создать на элементах опоры напряжение, достаточное для обратного пе­рекрытия с опоры на другую фазу с прожогом изоляции провода.

Если опора деревянная, то обратное перекрытие практически невероят­но. Возникновение силовой дуги и условия ее устойчивого горения определят характер повреждения ВЛИ. Можно предположить, что при изолированных проводах дуга будет "гореть" локально до срабатывания защиты на отключе­ние, возможно вплоть до повреждения провода, растрескивания изолятора, оплавления или пережога арматуры.

В соответствии с [9] грозозащита воздушных линий 6(10) кВ не преду­сматривается. Известные методики проведения экономических расчетов, вы­полняемых при проектировании ВЛ 6(10) кВ, никогда раньше, да и сейчас, не предусматривают учет экономического ущерба от недоотпуска электроэнер­гии потребителям (так называемая упущенная прибыль) из-за отключений, вызванных грозовыми перенапряжениями. Такова была практика подхода к проектированию ВЛ в нашей стране. Однако, в экономически развитых стра­нах недоотпуск электроэнергии потребителю оборачивается убытком энерго­системы. Один из путей уменьшения убытков энергосистем - повышение на­дежности и обеспечение бесперебойности работы ВЛ. В таких странах, как Финляндия, Швеция, Норвегия, США и Япония грозозащита В Л 6(10) кВ экономически оправдана и выполняется на участках ВЛ или по всей длине в зависимости от требования потребителя к надежности электроснабжения.

В России с 1996 г. в соответствии с [10] на ВЛИ 6(10) кВ должны быть установлены устройства защиты проводов от грозовых перенапряжений:

• 
  в зонах со среднегодовым числом грозовых часов не менее 80 при прохож­дении ВЛИ по открытой и высокой местности;
  
• 
  при прохождении ВЛИ вдоль дорог и спортивных трасс, в местах пересе­чений с ними;
  
• 
  в населенной местности;
  
• 
  грозозащита подходов ВЛИ к подстанциям должна выполняться в соответ­ствии с гл.4.2 [9].
  

Рассмотрим известные системы грозозащиты ВЛ 6(10) кВ с изолирован­ными проводами. В США [99] предложено для грозозащиты В Л с изолиро­ванными проводами удалять твердую изоляцию на участке линии вблизи опоры, а на границе изоляции устанавливать массивные зажимы (рис. 1.2).

При перенапряжении происходит грозовое перекрытие 6 изолятора 3 на неизолированный участок провода 1. Это перекрытие переходит в силовую дугу 7, которая под действием электродинамических сил перемещается по проводу до тех пор, пока не дойдет до границы изоляции, на которой уста­новлен массивный зажим 5. Далее дуга не перемещается и продолжает го­реть, опираясь одним из своих концов на зажим 5, до тех пор пока линия не будет отключена. В случае системы с заземленной нейтралью (как, например, в США) токи к.з. весьма велики и автоматика относительно быстро реагирует

на к.з. и отключает поврежденную линию. Однако происходит значительное обгорание зажимов 5, что определяет необходимость их периодической за­мены. Кроме того, образование силовой дуги приводит к необходимости от­ключения линии [49].

Удаление твердой изоляции на участке вблизи опоры может являться причиной коррозии элементов ВЛИ, связанных с этим отказов и повышения трудоемкости сооружения ВЛИ.





2




1-провод, 2-изоляция, 3-изолятор, 4-опора, 5-массивный зажим, 6-грозовое перекрытие, 7-дуга.

Рис. 1.2. Защита линии от дуговых повреждений при помощи массивных

зажимов (Американская система)

В Финляндии [7] для грозозащиты используется система, показанная на рис. 1.3.

При перенапряжении происходит однофазное перекрытие 6 на землю и образуется дуга 7, которая перемещается по металлической спирали 8, нави­той поверх изоляции 2 провода 1. Под действием электродинамических сил

дуга 7 переходит на рог 9 и далее перекидывается на расположенный вблизи (на расстоянии, примерно 30^-40 см) рог средней фазы (рис. 1.3 а). Таким об­разом однофазное к.з. переводится в двухфазное. Дуга двухфазного к.з. горит между рогами 9 до тех пор пока линия не будет отключена, что приводит к







а) вид сбоку; б) вид сверху;

1-провод, 2-изоляция, 3-изолятор, 4-опора, 5-прокалывающий зажим, 6- грозовое перекрытие, 7-дуга, 8-спираль, 9-рог.

Рис. 1.3 Защита линии от дуговых повреждений при помощи "рогов"

(Финская система)

значительному обгоранию рогов. Поэтому необходима их периодическая за­мена. Кроме того двухфазные к.з. создают сильные электродинамические воздействия на обмотки трансформаторов, что приводит к ускоренному изно­су их изоляции и всего оборудования в целом. Частые коммутации увеличи­вают также затраты на профилактические ревизии коммутирующего обору­дования.

В Японии [106] широкое распространение для грозозащиты воздушных линий получили ограничители перенапряжений нелинейные (ОПН) (рис.1.4). Более 1 млн. штук уже установлено в энергосистемах и 5 млн. штук планиру­ется установить в будущем.







I-провод, 2изоляция, 3-изолятор, 4-опора, 6-грозовое перекрытие, ЮОПН. Рис, 1.4 Зашита линии от грозовых перенапряжений при помощи массива

ОПН (Японская система)

ОПН подключается через искровой промежуток и рассчитан на ток гро­зового перенапряжения 2,5 кА, поскольку 95 % измеренных в японских рас­пределительных линиях грозовых токов имеют величину менее 1 кА. ОПН эффективно ограничивают индуктированные перенапряжения. Однако в слу­чае относительно редкого события превышения тока грозового перенапряже­ния сверх расчетного уровня - они повреждаются.

Любую систему грозозащиты ВЛ с изолированными проводами, в том числе и ОПН, весьма желательно устанавливать параллельно каждому изоля­тору. При массовой установке главная проблема ОПН - их высокая цена. Ориентировочно один ОПН 10 кВ стоит 100-г120 долларов США.

Учитывая изложенное необходимо разработать новый эффективный ме­тод защиты ВЛИ от грозовых перенапряжений и экономичные технические средства для реализации его, предотвращающие переход искрового перекры­тия в силовую дугу путем удлинения пути импульсного грозового перекры­тия. Представляется возможным создать конструкцию, обеспечивающую од­новременное выполнение функции - изолятора и разрядника. Принцип дейст­вия такой конструкции может быть основан на эффекте уменьшения вероят­ности установления силовой дуги при увеличении длины импульсного грозо­вого перекрытия. За счет спирального ребра на поверхности изолятора может быть создан весьма длинный путь перекрытия изолятора по его поверхности. Вероятность образован™ силовой дуги промышленной частоты в этом случае практически может быть сведена к нулю, и тем самым обеспечена беспере­бойная работа электрической сети при грозовых перенапряжениях.

1.5. Цель и задачи диссертационной работы

Целью настоящей работы является создания теоретической и методиче­ской основы проектирования воздушных линий повышенной надежности на­пряжением 6(10) кВ с изолированными проводами, обеспечивающими сни­жение количества и продолжительности перерывов электроснабжения, мате­риалоемкости и эксплуатационных затрат за счет уменьшения междуфазного

расстояния, ширины просек и землеоотводов. Для практической реализации

поставленной цели было необходимо решить следующие задачи:

1. 
   Провести электрические и механические испытания изолированных прово­дов отечественного и зарубежного производства, установить степень соот­ветствия их основных параметров стандартам РФ и рекомендовать наибо­лее подходящий тип проводов для условий Северо-Запада России.
   
2. 
   Разработать систему выбора изолированных проводов воздушных линий по допустимому длительному току и термической стойкости к току к.з, с уче­том действия АПВ и подпитки точки к.з. от электродвигателей напряжени­ем свыше 3 кВ.
   
3. 
   Разработать методику выбора параметров цифровых устройств защиты воздушных линий с изолированными проводами, в том числе по условиям: несрабатывания защиты после отключения к.з. на предыдущем участке, со­гласованию чувствительности защит последующего и предыдущего участ­ков.
   
4. 
   Разработать новый эффективный метод защиты ВЛИ от грозовых перена­пряжений и экономичные технические средства для реализации его, пре­дотвращающие переход искрового перекрытия в силовую дугу путем удли­нения пути импульсного грозового перекрытия.
   
5. 
   Разработать специальные длинно-искровые грозозащитные разрядники (ДИГР), исключающие переход искрового разряда в силовую дугу при ам­плитудных значениях перенапряжений вплоть до 400 кВ и позволяющие снизить практически до нуля вероятность возникновения силовой дуги при грозовых перекрытиях изоляции.
   
6. 
   Установить величины максимальных пролетов ВЛИ 6(10) кВ исходя из ус­ловий минимума максимальных значений габаритного и ветрового проле­тов и прочности используемых опор.