Федеральное агентство по образованию иркутский государственный технический университет

• Название: Федеральное агентство по образованию иркутский государственный технический университет
• Дата: 29.04.2023
• Размер: 7.53 Mb.
• Имя файла: mk. kurs lektsii +.doc
• Тип: Курс лекций; #1097232
• страница: 15 из 44

Рис. 4.7. К расчету планок

Момент, изгибающий планку в ее плоскости:



Приварку планок толщиной t_пл = 8 мм к полкам швеллеров производим механизированной сваркой в среде углекислого газа, принимая катет сварного шваk= 6 мм.

Учитывая, что несущая способность планки больше, чем несущая способность сварного шва с катетом k_f ≤ t_пл, достаточно проверить прочность сварного шва. Расчет производится на равнодействующую напряжений в шве от изгибающего момента M₁ и поперечной силы F (см. рис. 4.5).

Так как для механизированной сварки



прочность шва проверяем по металлу границы сплавления.

Напряжение в шве от изгиба



Напряжение от поперечной силы



где – момент сопротивления расчетного сечения шва, здесь l_w = h_пл – 1 = 24 – 1 = 23 см – расчетная длина шва.



Проверяем прочность шва:



Прочность шва обеспечена, следовательно, несущая способность планки достаточна.

4.3.4. Сквозная колонна с треугольной решеткой

Расчет колонны относительно свободной оси y-y. Чтобы определить приведенную гибкость в колоннах с треугольной решеткой, задаемся сечением двух раскосов A_d1 = 2A_d (начиная с равнополочного уголка ∟50505/ГОСТ 8509-93 с площадью A_d= 4,8 см², в ходе расчета треугольной решетки размеры сечения при необходимости уточняются).

Для треугольной решетки, состоящей из одних раскосов, угол между раскосом и направлением поперечной силы α = 35^о (рис. 4.8), для треугольной решетки с дополнительными распорками – α= 45^о.



Рис. 4.8. К расчету треугольной решетки

Приравнивая λ_x = λ_ef = находим требуемое значение гибкости колонны относительно свободной оси:

λ_y =

где α₁ = 10l_d³/(b_o²l₁) = 10/(cos²α sinα) = 10 / (0,819² ∙ 0,574) = 26 при α= 35^о.

По λ_y находим радиус инерции:

i_y=l_y/λ_y = 813 / 54,67 = 14,87 см.

Воспользовавшись приближенными значениями радиусов инерции по табл. 4.1, определяем ширину сечения:



Принимаем b= 340 мм и проверяем расстояние в свету между полками швеллеров:



Расстояние достаточно.

Определяем расстояние между ветвями:



Проверка колонны на устойчивость относительно оси у-у. Момент инерции сечения колонны относительно оси у-у

I_y = 2[I₁ + A_b(b_о/2)²] = 2 [513 + 53,4 (28,64 / 2)²] = 22926,7 см⁴.

Радиус инерции



Гибкость стержня колонны

λ_y = l_y/i_y = 813 / 14,65 = 55,49.

Приведенная гибкость



Условная приведенная гибкость



По табл. 3.11 в зависимости от для типа кривой устойчивости ″b″ определяем коэффициент устойчивости при центральном сжатии φ = 0,830.

Производим проверку:



Устойчивость колонны относительно осиy-yобеспечена.

Недонапряжение в колонне



что допустимо в составном сечении согласно СНиП [6].

В колоннах с решеткой должна быть также проверена устойчивость отдельной ветви на участке между смежными узлами решетки.

Расчетное усилие

N_b = N/2 = 2067,18 / 2 =1033,59 кН.

Расчетная длина ветви (см. рис. 34)

l₁ = 2b_otgα = 2 · 28,64 · 0,7 = 40,1 см.

Площадь сечения ветви A_b = 53,4 см².

Радиус инерции сечения [36 относительно оси 1-1 i₁ = 3,1 см.

Гибкость ветви



Условная гибкость ветви



Коэффициент устойчивости при центральном сжатии для типа кривой устойчивости ″b″ φ = 0,984.

Проверяем устойчивость отдельной ветви:



Ветвь колонны на участке между смежными узлами решетки устойчива.

Расчет треугольной решетки. Расчет треугольной решетки сквозной колонны выполняется как расчет решетки фермы, элементы которой рассчитываются на осевое усилие от условной поперечной силы Q_fic (см. рис. 4.8). При расчете перекрестных раскосов крестовой решетки с распорками следует учитывать дополнительное усилие, возникающее в каждом раскосе от обжатия ветвей колонны. Усилие в раскосе определяем по формуле



Сечение раскоса из равнополочного уголка ∟50×50×5, предварительно принятое при расчете стержня сквозной колонны (A_d = 4,8 см²), проверяем на устойчивость, для этого вычисляем:

– расчетную длину раскоса

l_d = b_o/cosα = 28,64 / 0,819 = 34,97 см;

– максимальную гибкость раскоса



где i_yo = 0,98 см – минимальный радиус инерции сечения уголка относительно оси y_о-y_о (по сортаменту);

– условную гибкость раскоса



– φ_min = 0,925 – минимальный коэффициент устойчивости для типа кривой устойчивости ″b″;

– γ_с = 0,75 – коэффициент условий работы, учитывающий одностороннее прикрепление раскоса из одиночного уголка (см. табл. 1.3).

Производим проверку сжатого раскоса на устойчивость по формуле



Устойчивость раскоса обеспечена.

Распорки служат для уменьшения расчетной длины ветви колонны и рассчитываются на усилие, равное условной поперечной силе в основном сжатом элементе (Q_fic/2). Обычно они принимаются такого же сечения, как и раскосы. Рассчитываем узел крепления раскоса к ветви колонны механизированной сваркой на усилие в раскосе N_d = 16,37 кН. Расчет сварного шва производим по металлу границы сплавления.

Усилия, воспринимаемые швами, вычисляются по следующим формулам

– у обушка

N_об = (1 – α)N_d = (1 – 0,3) 16,37 = 11,46 кН;

– у пера

N_п = αN_d = 0,3 · 16,37 = 4,91 кН.

Задаваясь минимальным катетом шва у пераk_f = t_уг – 1 = 5 – 1 = 4 мм, находим расчетные длины шва:

– у обушка

l_w,об = N_об/(β_zR_wzγ_wzγ_c) = 11,46 / (1,05 · 0,4 · 16,65 · 1 · 1) = 1,64 см;

– у пера

l_w,п = N_п/(β_zR_wzγ_wzγ_c) = 4,91 / (1,05 · 0,4 · 16,65 · 1 · 1) = 0,7 см.

Принимаем минимальную конструктивную длину сварного шва у обушка и пера l_w,об = l_w,п = 40 + 1 = 50 мм.

Если не удается разместить сварные швы в пределах ширины ветви, то для увеличения длины швов возможно центрирование раскосов на грань колонны.

При делении колонны на отправочные марки, вызванном условиями транспортирования, отправочные элементы сквозных колонн с решетками в двух плоскостях следует укреплять диафрагмами, располагаемыми у концов отправочного элемента. В сквозных колоннах с соединительной решеткой в одной плоскости диафрагмы следует располагать по всей длине колонны не реже, чем через 4 м. Толщину диафрагмы принимают 8 – 14 мм (рис. 4.9).



Рис. 4.9. Диафрагма жесткости

4.4. Конструирование и расчет оголовка колонн

Главная балка опирается на колонну сверху, при этом сопряжение принимается шарнирным. Продольная сжимающая сила Nот главных балок передается через опорную строганную с двух сторон плиту толщиной t_on= 16 – 25 мм непосредственно на ребра оголовка сплошной колонны и на диафрагму в сквозной колонне.

Торцы колонны, ребер и диафрагмы фрезеруются. Передача усилия от ребер на стенку колоны и от диафрагмы на стенки ветвей колоны осуществляется вертикальными сварными швами. Плита служит для крепления балок на колонне монтажными болтами, фиксирующими проектное положение балок. Сварные швы, прикрепляющие плиту к колонне, назначаются конструктивно с катетом минимального размера, принимаемого по наибольшей толщине стыкуемых элементов (см. табл. 3.6). Размеры плиты в плане принимаются больше контура колонны на 15 – 20 мм в каждую сторону для размещения сварных швов.

Для придания жесткости вертикальным ребрам и диафрагме, а также для укрепления от потери устойчивости стенок стержня колонны или ветвей сквозной колонны в местах передачи больших сосредоточенных нагрузок вертикальные ребра снизу обрамляются горизонтальным ребром жесткости.

4.4.1. Оголовок сплошной колонны

Оголовок состоит из плиты и ребер (рис. 4.10).



Рис. 4.10. Оголовок сплошной колонны

Требуемую площадь вертикального парного ребра определяем из условия смятия:



Толщина ребра



где – условная длина распределения на-

грузки, равная ширине опорного ребра главной балки b_h плюс две толщины плиты оголовка колонны (t_on принята 25 мм).

Ширина ребра (выступающая часть)



Принимаем два вертикальных ребра сечением 14022 мм.

Проверяем вертикальное ребро на местную устойчивость.



Высоту опорного ребра назначаем из условия размещения сварных швов, обеспечивающих передачу силы N c ребер на стенку колонны.

Задаемся катетом сварного шва k_f= 7 мм (в пределах конструктивных требований k_f,min= 7 мм при механизированной сварке листа t_max = 25 мм и – наименьшая толщина соединяемых элементов).

Требуемая длина шва



С учетом 1 см на компенсацию дефектов в концевых участках шва по его длине окончательно принимаем высоту ребра h_r= 45 см.

Расчетная длина шва должна быть не более 85β_fk_f.

Проверяем ее по формуле



При тонких стенках сплошной колонны толщину стенки t_w проверяют на срез по граням крепления опорных вертикальных ребер. Требуемая толщина стенки



что больше принятой толщины стенки t_w = 8 мм. Производим местное усиление стенки колонны путем замены участка стенки в пределах высоты оголовка более толстой вставкой. Принимаем толщину вставки t^′_w = 18 мм.

Для снижения концентрации напряжений при сварке встык элементов разной толщины на элементе большей толщины выполняем скосы с уклоном 15. Ширину горизонтальных ребер жесткости принимаем равной ширине вертикальных опорных ребер b_s= b_r= 140 мм. Толщину ребра определяем из условия его устойчивости:



она должна быть не менее Принимаем парное ребро из листа сечением 140×10 мм.


4.4.2. Оголовок сквозной колонны

Оголовок состоит из плиты и диафрагмы, подкрепленной горизонтальным ребром жесткости (рис. 4.11).



Рис. 4.11. Оголовок сквозной колонны

Расчет производится аналогично расчету оголовка сплошной колонны.

Толщина диафрагмы t_d определяется расчетом на смятие от продольной силы N:



где – условная длина распределения сосредоточенной нагрузки (см. п. 4.4.1).

Принимаем t_d = 22 мм.

Высота диафрагмы определяется из условия среза стенок ветвей колонны (d= 7,5 мм – толщина стенки для принятого швеллера):

h_d = N/(4dR_sγ_c) = 2067,18 / (4 · 0,75 · 13,92 · 1) = 49,5 см.

Принимаем h_d= 50 см.

Проверяем диафрагму на срез как короткую балку:



где Q = N/2 = 2067,18 / 2 = 1033,59 кН.

Условие прочности не выполняется. Принимаем толщину диафрагмы t_d = 25 мм и производим повторную проверку:



Определяем катет сварного шва, выполненного механизированной сваркой и обеспечивающего прикрепление диафрагмы к стенке ветвей колонны (расчет по металлу границе сплавления):



где l_w = h_d – 1 = 50 – 1 = 49 см – расчетная длина шва, равная высоте диафрагмы за вычетом 1 см, учитывающего дефекты в концевых участках шва.

Принимаем катет шва k_f= 7 мм, что отвечает минимальной его величине при механизированной сварке элементов t= 25 мм.

Расчетная длина флангового шва должна быть не более 85β_fk_f. Проверяем: l_w = 49 < 85  0,9  0,7 = 53,5 см. Условие выполняется.

Толщину горизонтального ребра жесткости принимаем t_s= 10 мм, что больше

Ширину b_s назначаем из условия устойчивости ребра:



Принимаем b_s= 30 см.

4.5. Конструирование и расчет базы колонны

База является опорной частью колонны и служит для передачи усилий с колонны на фундамент. При сравнительно небольших расчетных усилиях в колоннах (до 4000 – 5000 кН) применяют базы с траверсами. Усилие от стержня колонны передается через сварные швы на плиту, опирающуюся непосредственно на фундамент. Для более равномерной передачи давления с плиты на фундамент жесткость плиты при необходимости может быть увеличена постановкой дополнительных ребер и диафрагм.

База закрепляется с фиксацией ее проектного положения на фундаменте анкерными болтами. В зависимости от закрепления осуществляется шарнирное или жесткое сопряжение колонны с фундаментом. В базе с шарнирным сопряжением анкерные болты диаметром 20 – 30 мм крепятся непосредственно за опорную плиту, обладающую определенной гибкостью, обеспечивающей податливость при действии случайных моментов (рис. 4.12).



Рис. 4.12. База колонны при Рис. 4.13. База колонны при

шарнирном сопряжении жестком сопряжении

с фундаментом с фундаментом

Для возможности некоторой передвижки (рихтовки) колонны в процессе ее установки в проектное положение диаметр отверстий в плите для анкерных болтов принимают в 1,5 – 2 раза больше диаметра анкеров. На анкерные болты надевают шайбы с отверстием, которое на 3 мм больше диаметра болта, и после натяжения болта гайкой шайбу приваривают к плите. При жестком сопряжении анкерные болты прикрепляются к стержню колонны через выносные консоли траверс, имеющих значительную вертикальную жесткость, что устраняет возможность поворота колонны на фундаменте. При этом болты диаметром 24 – 36 мм затягиваются с напряжением близким к расчетному сопротивлению материала болта. Анкерная пластина принимается толщиной t_ap = 20 – 40 мм и шириной b_ap, равной четырем диаметрам отверстий под болты (рис. 4.13).

Конструкция базы должна отвечать принятому в расчетной схеме колонны способу сопряжения ее с фундаментом. Принята к расчету и конструированию база колонны с жестким закреплением на фундаменте.

4.5.1. Определение размеров опорной плиты в плане

Определяем расчетное усилие в колонне на уровне базы с учетом собственного веса колонны:



где k= 1,2 – конструктивный коэффициент, учитывающий вес решетки, элементов базы и оголовка колонны. Давление под плитой принимается равномерно распределенным. В центрально-сжатой колонне размеры плиты в плане определяются из условия прочности материала фундамента:



где  – коэффициент, зависящий от характера распределения местной нагрузки по площади смятия (при равномерном распределении напряжений  =1);

R_b,loc – расчетное сопротивление бетона смятию под плитой, определяемое по формуле

R_b,loc= αφ_bR_b = 1 ∙ 1,2 ∙ 7,5 = 9 МПа = 0,9 кН/см²,

где = 1 – для бетона класса ниже B25;

R_b= 7,5 МПа для класса бетона B12,5 – расчетное сопротивление бетона сжатию, соответствующее его классу и принимаемое по табл. 4.3;

_b – коэффициент, учитывающий повышение прочности бетона сжатию в стесненных условиях под опорной плитой и определяемый по формуле



здесь A_f1 – площадь верхнего обреза фундамента, незначительно превышающая площадь опорной плиты A_f.

Таблица 4.3

Расчетные сопротивления бетона R_b

Класс прочности	B5	B7,5	B10	B12,5	B15	B20	B25
Rb, МПа	2,8	4,5	6,0	7,5	8,5	11,5	14,5

Коэффициент_b принимается не больше 2,5 для бетонов классов выше B7,5 и не больше 1,5 для бетонов класса B7,5 и ниже.

Предварительно задаемся _b= 1,2.

Размеры плиты (ширина B и длина L) назначаются по требуемой площади A_f, увязываются с контуром колонны (свесы опорной плиты должны быть не менее 40 мм) и согласуются с сортаментом (рис. 4.14).



Рис. 4.14. К расчету опорной плиты

Назначаем ширину плиты:

B = h + 2t_t + 2c = 36 + 2 · 1 + 2 · 4 = 46 см,

где h= 36 см – высота сечения стержня колонны;

t_t= 10 мм – толщина траверсы (принимают 8 – 16 мм);

с = 40 мм – минимальный вылет консольной части плиты (предварительно принимают равным 40 – 120 мм и при необходимости уточняют в процессе расчета толщины плиты).

Требуемая длина плиты



Для центрально-сжатой колонны опорная плита должна быть близкой к квадрату (рекомендуемое соотношение сторон L/В ≤ 1,2). Принимаем квадратную плиту с размерами В = L= 480 мм.

Площадь плиты A_f= LВ = 48 · 48 =2304 см².

Площадь обреза фундамента (размеры верхнего обреза фундамента устанавливаем на 20 см больше размеров опорной плиты)



Фактический коэффициент



Расчетное сопротивление бетона смятию под плитой

R_{b,loc =} 1 ∙ 1,26 ∙ 7,5 = 9,45 МПа = 0,95 кН/см².

Проверяем прочность бетона под плитой:



Уменьшение размеров плиты не требуется, так как она была принята с минимальными размерами в плане.

4.5.2. Определение толщины опорной плиты

Толщину опорной плиты, опертой на торцы колонны, траверс и ребер, определяют из условия ее прочности на изгиб от отпора фундамента, равного среднему напряжению под плитой:



Толщину плиты не рекомендуется назначать больше 40 мм. Для расчета плиты выделяют участки пластинки, опертые по четырем, трем и одной (консольные) сторонам, соответственно обозначенные цифрами 1, 2, 3 (см. рис. 4.14).

В каждом участке определяют максимальные изгибающие моменты, действующие на полосе шириной 1 см, от расчетной равномерно распределенной нагрузки



На участке 1, опертом по четырем сторонам:



где ₁ = 0,053 – коэффициент, учитывающий уменьшение пролетного момента за счет опирания плиты по четырем сторонам и определяемый по табл. 4.4 в зависимости от отношение большей стороны участки b к меньшей a.

Таблица 4.4

Коэффициенты ₁ для расчета на изгиб плиты, опертой

по четырем сторонам

b/a	1,1	1,2	1,3	1,4	1,5	1,6	1,7	1,8	1,9	2,0
1	0,055	0,063	0,069	0,075	0,081	0,086	0,091	0,094	0,098	0,125

Значения b и a определяют по размерам в свету:

b = 400 – 2d = 400 – 2  7,5 = 385 мм; а = 360 мм; b/а = 385 / 360 = 1,07.

На участке 2, опертом по трем сторонам:



где  – коэффициент принимается по табл. 4.5 в зависимости от отношения закрепленной стороны пластинки b₁ = 40 мм к свободной а₁ = 360 мм.

Таблица 4.5

Коэффициенты для расчета на изгиб плиты, опертой на три канта

b1/a1	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	2,0	2
	0,060	0,074	0,088	0,097	0,107	0,112	0,120	0,126	0,132	0,133

Отношение сторон b₁/a₁ = 40 / 360 = 0,11; при отношении сторон b₁/a₁< 0,5 плита рассчитывается как консоль длиной b₁ = 40 мм (рис. 4.15).

Изгибающий момент



На консольном участке 3





Рис. 4.15. Укрепление плиты диафрагмой

При опирании плиты на два канта, сходящихся под углом, расчет изгибающего момента в запас прочности производится как для плиты, опертой по трем сторонам, принимая размер a₁ по диагонали между кантами, размер b₁ равным расстоянию от вершины угла до диагонали (рис. 4.16, а).

При резком отличии моментов по величине на различных участках плиты необходимо внести изменения в схему опирания плиты, чтобы по возможности выровнять значения моментов. Это осуществляется постановкой диафрагм и ребер. Разделяем плиту на участке 1 пополам диафрагмой толщиной t_d = 10 мм (см. рис. 4.15).

Соотношение сторон

b/a= 38,5 / 17,5 = 2,2 > 2,

где

При опирании плиты на четыре канта с отношением сторон b/a> 2 изгибающий момент определяется как для однопролетной балочной плиты пролетом а, свободно лежащей на двух опорах:



По наибольшему значению из найденных для различных участков плиты изгибающих моментов определяем требуемый момент сопротивления плиты шириной 1 см:



откуда толщина плиты



Принимаем лист толщиной 30 мм.

При определении изгибающего момента M₁^׳ в полосе шириной 1 см для рассматриваемого участка плиты 1 допускается учитывать разгружающее влияние смежных консольных участков вдоль длинных сторон (как в неразрезной балке) по формуле

M₁^׳ = M₁ – M₃ =q(α₁a² – 0,5c²) = 0,9 (0,053 ∙ 36² – 0,5 ∙ 5²) = 50,57 кН∙см.

4.5.3. Расчет траверсы

Толщина траверсы принята t_t = 10 мм.

Высота траверсы определяется из условия размещения вертикальных швов крепления траверсы к стержню колонны. В запас прочности предполагается, что все усилие передается на траверсы через четыре угловых шва (сварные швы, соединяющие стержень колонны непосредственно с плитой базы, не учитываются).

Принимаем катет сварного шва k_f = 9 мм (обычно задаются в пределах 8 – 16 мм, но не более 1,2t_min). Требуемая длина одного шва, выполненного

механизированной сваркой, из расчета по границе сплавления

l_w = N/(4β_zk_f R_wzγ_wzγ_c) = 2184 / (4 ∙ 1,05 ∙ 0,9 ∙ 16,65 ∙ 1 ∙ 1) = 34,7 см <

< 85 β_f k_f = 85 · 0,9 · 0,9 = 68,85 см.

Принимаем высоту траверсы с учетом добавления 1 см на дефекты в начале и конце шва h_t = 38 см.

Проверяем прочность траверсы как однопролетной двухконсольной балки, опирающейся на ветви (полки) колонны и воспринимающей отпорное давление от фундамента (рис. 4.16, б).



Рис. 4.16. К расчету траверсы и ребра усиления плиты

Равномерно распределенная нагрузка на траверсу



где d= B/2 = 48 / 2 = 24 см – ширина грузовой площади траверсы.

Определяем усилия:

– на опоре





– в пролете

M_пр = q_tb²/8 – M_оп = 21,6 ∙ 40² / 8 – 178,8 = 4141,2 кН·м;



Момент сопротивления траверсы



Проверяем прочность траверсы:

– по нормальным напряжениям от максимального момента



– по касательным напряжениям



– по приведенным напряжениям



где σ= М_оп/W_t = 178,8 / 240,7 = 0,74 кН/см²;

τ = Q_пр/(t_th_t) = 432 / (1 · 38) = 11,37 кН/см².

Сечение траверсы принято.

Требуемый катет горизонтальных швов для передачи усилия (N_t= q_tL) от одной траверсы на плиту



где l_w = (L– 1) + 2(b₁ – 1) = (48 – 1) + 2 (4 – 1) = 53 см – суммарная длина горизонтальных швов.

Принимаем катет сварного шва k_f = 12 мм, который равен максимально допустимому катету k_f,max = 1,2 t_t = 1,2 · 1 = 12 мм.

4.5.4. Расчет ребер усиления плиты

Для проектируемой базы необходимости в постановке ребер жесткости

на консольном участке опорной плиты нет, поэтому расчет приводится в качестве примера для других вариантов конструирования базы колонны (см. рис. 4.16, а).

Консольные ребра и их прикрепление к стержню колонны рассчитывают на момент M_r и поперечную силу Q_r.

Погонная нагрузка на ребро (с грузовой площади шириной )



Изгибающий момент

M_r= q_rc²/2 = 21,6 ∙ 5² / 2 = 270 кН·см.

Поперечная сила



Требуемая высота ребра при принятой толщине t_r = 10 мм



Принимаем h_r = 10 см.

Проверяем прочность ребра на срез:



Проверяем прочность ребра по приведенным напряжениям от M_r и Q_r по формуле



где σ= М_r/W_r = 6М_r/(t_rh_r²) = 6 · 270 / (1 · 10²) = 16,2 кН/см²;

τ = Q_r/(t_rh_r) = 108 / (1 · 10) = 10,8 кН/см².

Ребро принято.

Сварные швы, прикрепляющие ребро к траверсе (стержню) колонны, проверяем на равнодействующую касательных напряжений от изгиба и среза.

Назначаем катет шва k_f= 10 мм.

Проверяем прочность на срез по металлу шва, выполненного механи- зированной сваркой (расчетная длина шва l_w = h_r – 1 = 10 – 1 = 9 см:



Проверяем прочность швов по границе сплавления:



Требуемый катет сварных швов крепления ребер к опорной плите

k_f = Q_r/[2β_z(c– 1)R_wzγ_wzγ_c] = 108 / [2 · 1,05 (5 – 1) 16,65 ∙ 1 · 1] = 0,77 см.

Принимаем катет шваk_f = 8 мм.

Крепление стержня колонны к опорной плите осуществляем конструктивным швом с катетом 7 мм (при сварке листов t_max = t_p= 30 мм).