Методические рекомендации для курсового проектирования по мдк 01. 02 основы проектирования электротехнических изделий

• Название: Методические рекомендации для курсового проектирования по мдк 01. 02 основы проектирования электротехнических изделий
• Дата: 29.09.2022
• Размер: 5.84 Mb.
• Имя файла: metod.rek_._k_kp_po_mdk_01.02 (1).docx
• Тип: Методические рекомендации; #704805
• страница: 11 из 15

Расчёт параметров номинального режима

1) Активное сопротивление короткого замыкания [1. стр. 170. 9-271]

= 0,617 + 0,304 = 0,921 Ом

где:

= 0,304 Ом. Активное сопротивление обмотки ротора приведённое к рабочей температуре

= 0,617 Ом. Активное сопротивление обмотки статора приведённое к рабочей температуре
2) Индуктивне сопротивление короткого замыкания [1. стр. 170. 9-272]

= 1,56 + 1,810 = 3,368 Ом

где:

= 1,56 Ом. Индуктивное сопротивление обмотки статора

= 1,810 Ом. Индуктивное сопротивление обмотки статора
3) Полное сопротивление короткого замыкания [1. стр. 170. 9-273]

= = 3,492 Ом

где:

= 0,921 Ом. Активное сопротивление короткого замыкания

= 3,368 Ом. Индуктивне сопротивление короткого замыкания
4) Добавочные потери при номинальной нагрузке [1. стр. 171. 9-274]

= 0,005 _* 22 _* 10³/0,91 = 120,9 Вт

где:

P₂ = 22 кВт. Номинальная мощность

ŋ' = 0,91 Значение КПД
5) Механическая мощность двигателя [1. стр. 171. 9-275]

= 22 _* 10³ + 852,8 + 120,9 = 22974 Вт

где:

P₂ = 22 кВт. Номинальная мощность

= 852,8 Вт. Механические потери

= 120,8 Вт. Добавочные потери при номинальной нагрузке
6) Эквивалентное сопротивление схемы замещения [1. стр. 171. 9-270а]

= = 16,265 Ом

где:

= 22974 Вт. Механическая мощность двигателя m = 3 Число фаз по заданию

= 380 В. Напряжение фазы статора
= 0,921 Ом. Активное сопротивление короткого замыкания

= 3,492 Ом. Полное сопротивление короткого замыкания
7) Полное сопротивление схемы замещения [1. стр. 171. 9-276]

= = 17,513 Ом

где:

= 16,265 Ом. Эквивалентное сопротивление схемы замещения

= 0,921 Ом. Активное сопротивление короткого замыкания

= 3,368 Ом. Индуктивне сопротивление короткого замыкания

8) Проверка правильности расчётов и [1. стр. 171. 9-277]

16,265/17,513² = 0,053 Ом^-1

где:
= 16,265 Ом. Эквивалентное сопротивление схемы замещения

= 17,513 Ом. Полное сопротивление схемы замещения
= 22974/(3 _* 380²) = 0,053 Ом^-1

где:

= 22974 Вт. Механическая мощность двигателя

= 380 В. Напряжение фазы статора

m = 3 Число фаз по заданию
9) Скольжение при нормальном режиме [1. стр. 171. 9-278]

= 1/(1 + 16,373/0,257) = 0,018 о.е.

где:

= 16,373 Ом. Эквивалентное сопротивление схемы замещения

= 0,257 Ом. Активное сопротивление обмотки ротора приведённое к рабочей
10) Активная составляющая тока статора при синхронном вращении Активная составляющая тока статора при синхронном вращении [1. стр. 171. 9-279]

= (48,72 + 499,9)/(3 _* 380) = 0,48 А

где:

= 48,72 Вт. Электрические потери в обмотке статора при синхронном вращении

= 499,9 Вт. Суммарные магнитные потери в сердечнике статора

= 380 В. Напряжение фазы статора m = 3 Число фаз по заданию
11) Ток ротора [1. стр. 171. 9-280]

= 380/17,513 = 21,7 А

где:

= 380 В. Напряжение фазы статора

= 17,513 Ом. Полное сопротивление схемы замещения

12) Активная составляющая тока статора [1. стр. 171. 9-281]

= = 21,8 А

где:

= 0,48 А. Активная составляющая тока статора при синхронном вращении

= 21,7 А. Ток ротора

= 16,265 Ом. Эквивалентное сопротивление схемы замещения

= 0,921 Ом. Активное сопротивление короткого замыкания

= 17,513 Ом. Полное сопротивление схемы замещения

= 0,008 Коэффициент сопротивления статора

= 3,368 Ом. Индуктивное сопротивление короткого замыкания
12) Реактивная составляющая тока статора [1. стр. 171. 9-282]

= = 8,9 А

где:

= 5,1 А. Реактивная составляющая тока статора при синхронном вращении

= 21,7 А. Ток ротора

= 3,368 Ом. Индуктивное сопротивление короткого замыкания

= 17,513 Ом. Полное сопротивление схемы замещения

= 0,008 Коэффициент сопротивления статора

= 16,265 Ом. Эквивалентное сопротивление схемы замещения

= 0,921 Ом. Активное сопротивление короткого замыкания
13) Фазный ток [1. стр. 171. 9-283]

= = 23,6 А.

где:

= 21,8 А. Активная составляющая тока статора

= 8,9 А. Реактивная составляющая тока статора
14) Коэффициент мощности при номинальном режиме [1. стр. 171. 9-284]

= 21,8/23,6 = 0,93

где:

= 21,8 А. Активная составляющая тока статора

= 23,6 А. Фазный ток
15) Линейная нагрузка статора [1. стр. 171. 9-285]

= 10 _* 23,6 _* 30/(1 _* 20,1) = 352,2 А/см

где:

= 23,6 А. Фазный ток

N_n1 = 30 Количество эффективных проводников в пазу

а₁ = 1 Количество параллельных ветвей обмотки статора

t₁ = 20,1 мм. Зубцовое деление по внутреннему диаметру статора
16) Плотность тока в обмотке статора [1. стр. 132. 9-39]

J₁ = /с _* S _* a₁ = 23,6/3 _* 1,539 _* 1 = 5,11 А/мм²

где:

= 23,6 А. Фазный ток

С = 3 Количество элементарных проводов

S = 1,539 мм². Площадь поперечного сечения провода

а₁ = 1 Количество параллельных ветвей обмотки статора

17) Линейная нагрузка ротора [1. стр. 171. 9-286]

=

= 351,9 _* 21,6 _* (1 + 0,022) _{* *} 0,77/(23,6 _* 1 _* 0,99) = 258,4 А/см

где:

= 352,2 А/см. Линейная нагрузка статора

= 21,7 А. Ток ротора

0,021 Коэффициент рассеяния статора

= 0,008 Коэффициент сопротивления статора

= 23,6 А. Фазный ток

k_об2 = 1 Обмоточный коэффициент для короткозамкнутого ротора [1. стр. 171]

К_об1 = 0,77 Обмоточный коэффициент

k_ск = 0,99 Коэффициент скоса пазов
18) Ток в стержне короткозамкнутого ротора [1. стр. 171. 9-287]

=

= 21,6 _* 2_*3 _* 150 _* 0,77 _* (1 + 0,021) _* /(22 _* 0,99) = 708,6 А

где:

= 21,6 А. Ток ротора m = 3 Число фаз по заданию

Ѡ₁ = 150 Количество витков в обмотке фазы статора

К_об1 = 0,77 Обмоточный коэффициент

0,021 Коэффициент рассеяния статора

= 0,008 Коэффициент сопротивления статора

Z₂ = 22 Количество пазов пакета ротора

k_ск = 0,99 Коэффициент скоса пазов
19) Плотность тока в стержне короткозамкнутого ротора [1. стр. 171. 9-288]

= 708,6/309,3 = 2,29 А/мм²

где:

= 708,6 А. Ток в стержне короткозамкнутого ротора

S_ст = 309,3 мм² Площадь поперечного сечения стержня

20) Ток в короткозамыкающем кольце [1. стр. 171. 9-289]

= 706,7/0,28 = 2489,5 А

где:

= 708,6 А. Ток в стержне короткозамкнутого ротора

= 0,28 Коэффициент приведения тока кольца к току стержня
21) Электрические потери в обмотке статора [1. стр. 171. 9-294]

Р_М1 = m _* ²_* = 3 _* 23,6² _* 0,617 = 1031,6 Вт

где:

m = 3 Число фаз по заданию

= 23,6 А. Фазный ток

= 0,617 Ом. Активное сопротивление обмотки статора приведённое к рабочей температуре

22) Электрические потери в обмотке ротора [1. стр. 171. 9-295]

Р_М2 = m _* ² _* = 3 _* 21,6² _* 0,257 = 429 Вт

где:

m = 3 Число фаз по заданию

= 21,7 А. Ток ротора

= 0,304 Ом. Активное сопротивление обмотки ротора приведённое к рабочей температуре
23) Суммарные потери в электродвигателе [1. стр. 172. 9-296]

= 1031,6 + 429 + 499,9 + 852,8 + 120,9 = 2934,3 Вт

где:

Р_М1 = 1031,6 Вт. Электрические потери в обмотке статора

Р_М2 = 429 Вт. Электрические потери в обмотке ротора

= 499,9 Вт. Суммарные магнитные потери в сердечнике статора

= 852,8 Вт. Механические потери

= 120,9 Вт. Добавочные потери при номинальной нагрузке
24) Проводимая мощность [1. стр. 172. 9-297]

= 22 _* 10³ + 2934,3 = 24934,3 Вт

где:

P₂ = 22 кВт. Номинальная мощность

= 2934,3 Вт. Суммарные потери в электродвигателе
25) Коэффициент полезного действия [1. стр. 172. 9-298]

= (1 – 2934,3/24934,3) _* 100 = 88,2 %

где:

= 2934,3Вт. Суммарные потери в электродвигателе

= 24934,3 Вт. Проводимая мощность
26) Проверка (с точностью до порядка округления) [1. стр. 172. 9-299]

= 3 _* 21,8 _* 380 = 24899,1 Вт

где:

m = 3 Число фаз по заданию

= 21,8 А. Активная составляющая тока статора

= 380 В. Напряжение фазы статора
27) Мощность на валу электродвигателя [1. стр. 172. 9-300]

= 3 _* 23,6 _* 380 _* 88,2/100 _* 0,93 = 22000 Вт

где:

m = 3 Число фаз по заданию

= 23,6 А. Фазный ток

= 380 В. Напряжение фазы статора

= 88,2 % Коэффициент полезного действия

= 0,93 Коэффициент мощности при номинальном режиме