Методические рекомендации для курсового проектирования по мдк 01. 02 основы проектирования электротехнических изделий

• Название: Методические рекомендации для курсового проектирования по мдк 01. 02 основы проектирования электротехнических изделий
• Дата: 29.09.2022
• Размер: 5.84 Mb.
• Имя файла: metod.rek_._k_kp_po_mdk_01.02 (1).docx
• Тип: Методические рекомендации; #704805
• страница: 8 из 15

Активные и индуктивные сопротивления обмоток

Сопротивление обмотки статора

1) Активное сопротивление обмотки фазы при 20^оС [1. стр. 158. 9-178]

= 140 _* 784,8/(57 _* 1 _* 3 _* 1,539 _* 10³) = 0,447 Ом

где:

Ѡ₁ = 150 витков. Количество витков в обмотке фазы статора

= 57 См/мкм. Удельная электрическая проводимость при 20^оС

784,8 мм. Средняя длина витка обмотки

С = 3 Количество элементарных проводов

S = 1,539 мм². Площадь поперечного сечения неизолированного провода

а₁ = 1 Количество параллельных ветвей обмотки статора

2) Активное сопротивление обмотки фазы статора при 20^оС в относительных единицах

[1. стр. 158. 9-179]

= 0,447 _* 23,8/380 = 0,028 о.е.

где:

= 0,447 Ом. Активное сопротивление обмотки фазы при 20^оС

= 380 В. Напряжение фазы статора

= 23,8 А. Значение номинального фазного тока
3) Проверка правильности определения о.е. [1. стр. 158. 9-180]

= 3,14 _* 192 _* 1835 _* 784,5/(114 _* 10⁴ _* 3 _* 380 _* 23,8) = =0,028 о.е.

где:

784,5 мм. Средняя длина витка обмотки

D₁ = 192 мм. Диаметр расточки статора

= 380 В. Напряжение фазы статора

= 23,8 А. Значение номинального фазного тока

m = 3 Число фаз по заданию

А₁J₁ = 1835 А. Уровень удельной тепловой нагрузки
4) Коэффициенты учитывающие укорочение шага [1. стр. 158. 9-181...9-184]

= 0,4 + 0,6 _* 0,6 = 0,76

= 0,2 + 0,8 _* 0,6 = 0,68

где:

β₁ = 0,6 Принятое укорочения шага
5) Размеры частей обмоток и паза [1. стр. 158., стр. 159. табл. 9-21]

h₁ = h_п1 - h_ш1 - h_к1 - h₂ - h₄ = 26,2 - 0,5 - 1 - 0,6 - 0,4 = 23,7 мм

где:

h_к1 = 1 мм. Высота клина

h₂ = 0,6 мм. Высота

h₄ = 0,4 мм. Высота

h_ш1 = 0,5 мм. Высота шлица по заданию

h_п1 = 26,2 мм. Высота паза
6) Коэффициент проводимости пазового рассеяния [1. стр. 158. 9-185]

= =

= 0,64

где:

h₁ = 23,7 мм. Размеры частей обмоток и паза

h_ш1 = 0,5 мм. Высота шлица по заданию

= 0,76 Коэффициент учитывающий укорочение шага

= 0,68 Коэффициент учитывающий укорочение шага

b₂ = 14 мм. Малая ширина паза

b_ш1 = 4 мм. Ширина шлица

h_к1 = 1 мм. Высота клина

h₂ = 0,6 мм.
7) Коэффициент k_Д1 = 0,0043 при q₁ = 5 [1. стр. 159. табл. 9-23]
8) Коэффициент, учитывающий влияние открытия пазов статора на проводимость дифференциального рассеяния [1. стр. 158. 9-188]

= 1 - [0,033 _* 4,02²/(20,1 _* 1)] = 0,97

где:

b_ш1 = 4 мм. Ширина шлица

Ϭ = 1 мм. Воздушный зазор

t₁ = 20,1 мм. Зубцовое деление по внутреннему диаметру статора
9) Коэффициент, учитывающий влияние открытия пазов статора на проводимость дифференциального рассеяния [1. стр. 159. табл. 9-22 и стр. 160]

k_р1 = 0,7 при Z₂/р = 22/1 = 22 и q₁ = 5
10) Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния [1. стр. 158. 9-189]

= 0,9 _* 20,1 _* (5 _* 0,77)² _* 0,7 _* 0,97 _* 0,0043/(1 _* 1,15) =

= 0,69

где:

t₁ = 20,1 мм. Зубцовое деление по внутреннему диаметру статора

q₁ = 5 Количество пазов статора

К_об1 = 0,77 Обмоточный коэффициент

k_р1 = 0,7 Коэффициент, учитывающий влияние открытия пазов статора на проводимость дифференциального рассеяния

= 0,97 Коэффициент, учитывающий влияние открытия пазов статора на проводимость дифференциального рассеяния

= 1,15 Общий коэффициент воздушного зазора

Ϭ = 1 мм. Воздушный зазор

k_Д1 = 0,0043 Коэффициент при q₁
11) Полюсное деление [1. стр. 158. 9-190]

= 3,14 _* 192/(2_*1) = 301,6 мм

где:

D₁ = 192 мм. Диаметр расточки статора

р = 1 Количество пар полюсов
12) Коэффициент проводимости рассеяния лобовых частей [1. стр. 158. 9-191]

= 0,34 _* (5/110) _*(282,4 - 0,64 _* 0,6 _* 301,6) = 2,57

где:

q₁ = 5 Количество пазов статора

= 110 мм. Принятая длинна статора

= 282,4 мм. Средняя длина одной лобовой части катушки
= 301,6 мм. Полюсное деление

β₁ = 0,6 Принятое укорочения шага
13) Коэффициент проводимости рассеяния обмотки статора [1. стр. 158. 9-192]

= 0,64 + 0,69 + 2,57 = 3,9

где:

= 0,69 Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния

0,64 Коэффициент проводимости пазового рассеяния

= 2,57 Коэффициент проводимости рассеяния лобовых частей
14) Индуктивное сопротивление обмотки фазы [1. стр. 158. 9-193]

= 1,58 _* 50 _* 110 _* 150² _* 3,9/(1 _* 5 _* 10⁸) = 1,53 Ом

где:

= 50 Гц. Частота питающей сети

= 110 мм. Принятая длинна статора

= 3,9 Коэффициент проводимости рассеяния обмотки статора

p = 1 Количество пар полюсов

q₁ = 5 Количество пазов статора

Ѡ₁ = 150 Количество витков в обмотке фазы статора
15) Индуктивное сопротивление обмотки фазы в относительных единицах

[1. стр. 158. 9-194]

= 1,53 _* 23,8/380 = 0,096 о.е.

где:

= 1,53 Ом. Индуктивное сопротивление обмотки фазы

= 380 В. Напряжение фазы статора

= 23,8 А. Значение номинального фазного тока
16) Проверка правильности определения [1. стр. 158. 9-195]

=

= 0,39 _* (192 _* 355,5)² _* 110 _* 3,9 _* 10^-7/(3 _* 380 _* 23,8 _* 30) = 0,096 о.е.

где:

D₁ = 192 мм. Диаметр расточки пакета статора

A₁ = 355,5 А/см Линейная нагрузка статора

= 110 мм. Принятая длинна статора

= 3,9 Коэффициент проводимости рассеяния обмотки статора

m = 3 Число фаз по заданию

= 380 В. Напряжение фазы статора

= 23,8 А. Значение номинального фазного тока

Z₁ = 30 Количество пазов статора