Методические рекомендации для курсового проектирования по мдк 01. 02 основы проектирования электротехнических изделий

• Название: Методические рекомендации для курсового проектирования по мдк 01. 02 основы проектирования электротехнических изделий
• Дата: 29.09.2022
• Размер: 5.84 Mb.
• Имя файла: metod.rek_._k_kp_po_mdk_01.02 (1).docx
• Тип: Методические рекомендации; #704805
• страница: 9 из 15

Сопротивление обмотки короткозамкнутого ротора с овальными закрытыми пазами

1) Активное сопротивление стержня клетки ротора при 20^оС [1. стр. 160. 9-196]

= 110/(27 _* 309,3 _* 10³) = 1,32 _* 10^-5 Ом
где:

L₂ = 110 мм. Длина пакета ротора

S_ст = 309,3 мм² Площадь поперечного сечения стержня

= 27 См/мкм. Удельная электрическая проводимость алюминия при 20^оС [1. стр. 161]
2) Коэффициент приведения тока кольца к току стержня [1. стр. 160. 9-198]

= 2 _* 3,14 _* 1/22 = 0,28

где:

Z₂ = 22 Количество пазов пакета ротора

р = 1 Количество пар полюсов
3) Сопротивление короткозамыкающих колец, приведённое к току стержня

[1. стр. 160. 9-199]

= 2 _* 3,14 _* 156/(27 _* 22 _* 1360 _* 0,28² _* 10³) = 1,5 _* 10^-5 Ом

где:

= 27 См/мкм. Удельная электрическая проводимость алюминия при 20^оС [1. стр. 161]

Z₂ = 22 Количество пазов пакета ротора

= 0,28 Коэффициент приведения тока кольца к току стержня

D_кл.ср. = 156 мм. Средний диаметр кольца литой клетки

S_кл = 1360 мм². Поперечное сечение кольца литой клетки
4) Центральный угол скоса пазов [1. стр. 160. 9-200]

= 2 _* 1 _* 20,1 _* 1/192 = 0,2 рад.

где:

р = 1 Количество пар полюсов

β_ск1 = 1 Коэффициент скоса пазов

t₁ = 20,1 мм. Зубцовое деление по внутреннему диаметру статора

D₁ = 192 мм. Диаметр расточки статора
5) Коэффициент скоса пазов [1. стр. 160. рис. 9-16]

k_ск = 0,99
6) Коэффициент приведения сопротивления обмоток ротора к обмотке статора

[1. стр. 160. 9-201]

= = 7501

где:

k_ск = 0,99 Коэффициент скоса пазов

Z₂ = 22 Количество пазов пакета ротора

Ѡ₁ = 150 Количество витков в обмотке фазы статора

m = 3 Число фаз по заданию

К_об1 = 0,77 Обмоточный коэффициент
7) Активное сопротивление обмотки ротора при 20^оС приведённое к обмотке статора

[1. стр. 160. 9-202]

= 7501 _* (1,32 _* 10^-5 + 1,5 _* 10^-5) = 0,211 Ом

где:

= 7501 Коэффициент приведения сопротивления обмоток ротора к обмотке статора

= 1,32 _* 10^-5 Ом. Активное сопротивление стержня клетки ротора при 20^оС

= 1,5 _* 10^-5 Ом. Сопротивление короткозамыкающих колец, приведённое к току стержня
8) Активное сопротивление обмотки ротора при 20^оС приведённое к обмотке статора в относительных единицах [1. стр. 160. 9-203]

= 0,211 _* 23,8/380 = 0,0132 о.е.

где:

= 0,211 Ом. Активное сопротивление обмотки ротора при 20^оС приведённое к обмотке статора

= 380 В. Напряжение фазы статора

= 23,8 А. Значение номинального фазного тока
9) Ток стержня ротора для рабочего режима [1. стр. 160. 9-204]

= = 668,1 А.

где:

Ѡ₁ = 150 Количество витков в обмотке фазы статора

К_об1 = 0,77 Обмоточный коэффициент

P₂ = 22 кВт. Номинальная мощность

= 380 В. Напряжение фазы статора

Z₂ = 22 Количество пазов пакета ротора

ŋ' = 0,91 Значение к.п.д.

cosϕ' = 0,89 Значения cosϕ'



10) Коэффициент пазового рассеяния для паза ротора [1. стр. 161. 9-206]

= = 1,72

где:

h₂ = 0,3 мм. Высота перемычки шлица паза ротора

= 668,1 А. Ток стержня ротора для рабочего режима

h₁ = 15 мм. Расстояние между центрами радиусов

r₂ = 5,1 мм. Меньший радиус паза

r₁ = 7,3 мм. Большой радиус паза

S_ст = 309,3 мм² Площадь поперечного сечения стержня

= 1,5 мм. Ширина шлица ротора
11) Полюсное деление ротора [1. стр. 161. 9-8а]

= 22/(2_*3_*1) = 3,67

где:
Z₂ = 22 Количество пазов пакета ротора
m = 3 Число фаз по заданию

р = 1 Количество пар полюсов
12) Коэффициент дифференциального рассеяния ротора [1. стр. 160. рис. 9-17]

= 0,007
13) Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния [1. стр. 161. 9-207]

= 0,9 _* 27,1 _* (22/6_*1)² _* 0,007/(1_*1,15) = 2

где:

t₂ = 27,1 мм. Зубцовое деление по наружному диаметру ротора

Z₂ = 22 Количество пазов пакета ротора

р = 1 Количество пар полюсов

0,007 Коэффициент дифференциального рассеяния ротора

= 1,15 Общий коэффициент воздушного зазора

Ϭ = 1 мм. Воздушный зазор
14) Коэффициент проводимости рассеяния короткозамыкающих колец литой клетки ротора [1. стр. 161. 9-208]

= = 1,60

где:

D_кл.ср. = 156 мм. Средний диаметр кольца литой клетки

Z₂ = 22 Количество пазов пакета ротора

L₂ = 110 мм. Длина пакета ротора

= 0,28 Коэффициент приведения тока кольца к току стержня

h_кл = 34 мм. Высота короткозамыкающего кольца

L_кл = 40 мм. Длина короткозамыкающего кольца
15) Относительный скос пазов ротора, в долях зубцового деления ротора

[1. стр. 161. 9-209]

= 0 _* 20,1/27,1 = 0

где:

β_ск = 0 Коэффициент скоса пазов

t₁ = 20,1 мм. Зубцовое деление по внутреннему диаметру статора

t₂ = 27,1 мм. Зубцовое деление по наружному диаметру ротора
16) Коэффициент проводимости рассеяния скоса пазов [1. стр. 161. 9-210]

= 27,1 _* 0²/(9,5 _* 1 _* 1,15 _* 1,32) = 0

где:

t₂ = 27,1 мм. Зубцовое деление по наружному диаметру ротора

= 0 Относительный скос пазов ротора, в долях зубцового деления ротора

= 1,15 Общий коэффициент воздушного зазора

Ϭ = 1 мм. Воздушный зазор

= 1,32 Коэффициент насыщения магнитной цепи
17) Коэффициент проводимости рассеяния обмотки ротора [1. стр. 161. 9-211]

= 1,72 + 2 + 1,6 + 0 = 5,33

где:

= 0 Коэффициент проводимости рассеяния скоса пазов

= 1,6 Коэффициент проводимости рассеяния короткозамыкающих колец литой клетки ротора

= 2 Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния

= 1,72 Коэффициент пазового рассеяния для паза ротора
18) Индуктивное сопротивление обмотки ротора [1. стр. 161. 9-212]

= 7,9 _* 50 _* 110 _* 5,27 _* 10^-9 = 2,31 _* 10^-4 Ом

где:

= 5,33 Коэффициент проводимости рассеяния обмотки ротора

L₂ = 110 мм. Длина пакета ротора

= 50 Гц. Частота питающей сети
19) Индуктивное сопротивление обмотки ротора, приведённое к обмотке статора

[1. стр. 161. 9-213]

= 7501 _* 2,31 _* 10^-4 = 1,736 Ом

где:

= 2,31 _* 10^-4 Ом. Индуктивное сопротивление обмотки ротора

= 7501 Коэффициент приведения сопротивления обмоток ротора к обмотке статора
20) Индуктивное сопротивление обмотки ротора, приведённое к обмотке статора, в относительных единицах [1. стр. 161. 9-214]

= 1,736 _* 23,8/380 = 0,11 о.е.

где:
= 1,736 Ом. Индуктивное сопротивление обмотки ротора

= 380 В. Напряжение фазы статора

= 23,8 А. Значение номинального фазного тока
21) Проверка правильности определения [1. стр. 161. 9-215]

= 1,53/1,736 = 0,88 что находиться в допустимых пределах 0,7-1,0

где:

= 1,53 Ом. Индуктивное сопротивление обмотки фазы

= 1,736 Ом. Индуктивное сопротивление обмотки ротора